青岛建工集团黄延高速LJ-1项目部 EK0+959匝道桥现浇箱梁施工方案
A-A横断面图
2.1．横桥向200C型钢主龙骨验算
按连续梁计算，主龙骨跨径取值l=1200mm，支座间距1.5 m，砼计算面积为1.18m2 。
主龙骨承载力验算示意图
a、钢筋及砼自重取26 KN/m331.18m231.5m =46.02kN b、模板及主次龙骨取1.2 KN/m231.2m31.5m =2.16kN c、施工人员及设备荷载取3 KN/m231.2 m31.5m =5.4KN d、振捣荷载：2KN/m231.2m31.5m =3.6KN 荷载组合：
按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 =（a+b+c+d）/1.2m=47.65kN/m
q2= [1.23(a+b)+1.43（c+d）]/1.2m=58.68kN/m
则最大弯矩为Mmax＝1/103q2l2＝58.68*12002/10=8449920N2mm
200C型钢强度验算：最大弯应力σmax=Mmax/W＝8449920/100000 ＝84.5Mpa <[δ]=300Mpa满足。
200C型钢挠度验算：ω=0.677q1l4/100EI=0.677*47.65*12004/（100*206000*10200000）=0.32mm<[ω]=1200/400=3mm满足。
12
青岛建工集团黄延高速LJ-1项目部 EK0+959匝道桥现浇箱梁施工方案
横桥向200C型钢主龙骨验算满足要求。
箱室下按连续梁计算，主龙骨跨径取值l=1500mm，支座间距1.5 m，砼计算面积为0.87m2 。
主龙骨承载力验算示意图
a、钢筋及砼自重取26 KN/m330.87m231.5m =33.93kN b、模板及主次龙骨取1.2 KN/m231.5m31.5m =2.7kN c、施工人员及设备荷载取3 KN/m231.5m31.5m =6.75KN d、振捣荷载：2KN/m231.5m31.5m =4.5KN
荷载组合：按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
则 q1 =（a+b+c+d）/1.5m =31.92kN/m
q2= [1.23(a+b)+1.43（c+d）]/1.5m=39.8kN/m
则最大弯矩为Mmax＝1/103q2l2＝39.8*15002/10=8955000N2mm
200C型钢强度验算：最大弯应力σmax=Mmax/W＝8955000/100000 ＝89.55Mpa <[δ]=300Mpa满足。
200C型钢挠度验算：ω=0.677q1l4/100EI=0.677*31.92*15004/（100*206000*10200000）=0.33mm<[ω]=1800/400=4.5mm满足。
横桥向200C型钢主龙骨验算满足要求。
13
青岛建工集团黄延高速LJ-1项目部 EK0+959匝道桥现浇箱梁施工方案
2.2．次龙骨（L-150型铝梁）计算 按照最不利位置腹板处计算
次龙骨L-150型铝梁验算，混凝土梁高1.4m，按连续梁计算，跨径取l=1500mm，各荷载取值如下：
a、钢筋及砼自重取:26 kN/m331.4m =36.4kN/m2 b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2 c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2 d、振捣荷载:2.0 kN/m2
荷载组合：腹板处L-150型铝梁,布置间距250mm,恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
则q1 =（ a+b+c+d）30.25=10.65kN/m；
q2= [1.23(a+b)+1.43(c+d) ] 30.25=13.03kN/m；
则最大弯矩为Mmax＝1/103qmaxl2＝13.03N/mm315002/10=2931750N2mm
强度验算：最大弯应力σmax=Mmax/W＝2931750/57200 ＝51.25Mpa <[δ]=200Mpa满足。
挠
度
验
算
：
最
大
挠
度
ω
max
=0.677ql4/100EI
=0.677*10.65*15004/（100*70000*3830000）=1.36mm<[ω]=1500/400=3.75 mm满足。
故腹板下次龙骨L-150型铝梁，间距250mm验算满足要求。 2.3．底板下次龙骨计算
次龙骨L-150型铝梁 验算，混凝土梁高0.2m+0.3m=0.5m;，按连续梁计
14
青岛建工集团黄延高速LJ-1项目部 EK0+959匝道桥现浇箱梁施工方案
算，跨径取l=1500mm，各荷载取值如下：
a、钢筋及砼自重取:26 kN/m330.5m =13kN/m2 b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2 c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2 d、振捣荷载:2.0 kN/m2
荷载组合：底板处次龙骨L-150型铝梁,布置间距350mm,恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。
则q1 =（ a+b+c+d）30.35=6.72kN/m；
q2= [1.23(a+b)+1.43(c+d) ] 30.35=8.41kN/m；
则最大弯矩为Mmax＝1/103qmaxl2＝8.41N/mm315002/10=1892250N2mm
强度验算：最大弯应力σmax=Mmax/W＝1892250/57200 ＝33.08Mpa <[δ]=200Mpa满足。
挠度验算：最大挠度ω
max =0.677ql4/100EI
=0.677*6.72*15004/（100*70000*3830000）=0.86mm<[ω]=1500/400=3.75mm满足。
故底板下次龙骨L-150型铝梁，间距350mm验算满足要求。 2.4．立杆承载力计算，纵向间距1.5m支撑架体承载力验算： 按照最不利位置腹板处计算，腹板下按单根立杆承重混凝土断面面积1.13m2 ，横向长度为0.6m+0.6m=1.2m；纵向间距1.5m。
15
青岛建工集团黄延高速LJ-1项目部 EK0+959匝道桥现浇箱梁施工方案
图13-5 最不利位置剖面图
① 荷载：
a、钢筋及砼自重取26 KN/m331.13m231.5m =44.07kN b、模板及主次龙骨取1.2 KN/m231.2m31.5m =2.16kN
c、 支撑架体自重取0.15 KN/m331.2m31.5m328m（作用架体高度） =7.56kN
d、施工人员及设备荷载取3 KN/m231.2m31.5m =5.4KN e、振捣荷载：2KN/m231.2m31.5m =3.6KN ② 荷载组合：
恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 = a+b+c+d+e=62.79kN
q2= 1.23(a+b+c)+1.43（d+e）=77.15kN ③ 稳定性验算：
按照《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010，不组合风荷载计算。
立杆的截面特性：
A=571mm2， i = 20.10mm，f=300 N/mm2，E =2.063105 N/mm2，取
16