利用三角形的相似性，可得
M’左=47.9-(47.9+44.4)×0.35/7.2=43.4kN·m M’右=44.4-(47.9+44.4)×0.35/7.2=39.9kN·m 地震作用下梁端剪力弯矩列于表30：
梁类型 层号 6 5 BC跨 4 3 2 1 6 5 DE跨 4 3 2 1 6 5 CD跨 4 3 2 1 梁端弯矩(kN·m) 左 16.4 43.4 62.4 77.6 88.5 203.1 45.6 120.3 173.3 214.9 245.4 267.9 15.1 39.9 57.5 71.3 81.5 83.5 右 15.1 39.9 57.5 71.3 81.5 83.5 45.6 120.3 173.3 214.9 245.4 267.9 16.4 43.4 62.4 77.6 88.5 203.1 表30
梁端剪力（kN) 左 -5.3 -16.7 -30.0 -49.6 -85.0 右 -5.3 -16.7 -30.0 -49.6 -85.0 跨中弯矩(kN·m) 0.7 1.7 2.5 3.1 3.5 59.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.7 -1.7 -2.5 -3.1 -3.5 -59.8 -5.3 -16.7 -30.0 -49.6 -85.0 -286.5 -15.2 -48.1 -86.7 -143.2 -245.4 -535.9 -5.3 -16.7 -30.0 -49.6 -85.0 -286.5 跨中剪力 （kN) -286.5 -286.5 -15.2 -48.1 -86.7 -15.2 -48.1 -86.7 -143.2 -143.2 -245.4 -245.4 -535.9 -535.9 -5.3 -16.7 -30.0 -49.6 -85.0 -5.3 -16.7 -30.0 -49.6 -85.0 -286.5 -286.5 3.柱内力调整
（1）恒载作用下内力调整
恒载作用下柱剪力沿柱可看成不变，不需调整，其弯矩沿柱呈线性变化，可利用线性关系调整。以六层C柱为例，计算简图见图22。
36
图22
利用三角形的相似性，可得
MⅣ=-117.8+(80.1+117.8)×0.2/3.6=-106.8kN·m MⅡ=80.1-(80.1+117.8)×0.2/3.6=69.1kN·m 同理，对其他柱进行内力调整，结果列于表31:
柱类型 层号 6 5 B轴柱 4 3 2 1 6 5 C轴柱 4 3 2 1 柱顶弯矩 柱底弯矩 72.4 51.2 51.2 51.2 60.1 37.2 -106.8 -48.4 -48.4 -48.4 -55.9 -35.6 62.3 48.2 48.2 48.2 54.3 16.9 -69.1 -52.1 -52.1 -52.1 -50.4 -16.2 表31 E轴柱 D轴柱 柱类型 层号 6 5 4 3 2 1 6 5 4 3 2 1 柱顶弯矩 柱底弯矩 68.5 49.4 49.4 49.4 57.1 36.3 -72.5 -53.0 -53.0 -53.0 -61.3 -38.0 58.6 49.4 49.4 49.4 51.4 16.5 -63.2 -53.0 -53.0 -53.0 -56.4 -17.3 （2）活载作用下内力调整
结果列于表32：
柱类型 B轴柱
层号 6 柱顶弯矩 柱底弯矩 11.5 20.6 37
柱类型 D轴柱 层号 6 柱顶弯矩 柱底弯矩 10.2 10.2
5 4 3 2 1 6 5 C轴柱 4 3 2 1 24.2 24.2 24.2 24.1 17.4 -11.2 -22.8 -22.8 -22.8 -22.7 -24.8 24.2 24.2 24.2 25.6 7.9 -11.2 -22.8 -22.8 -22.8 -24.0 -7.1 表32 E轴柱 5 4 3 2 1 6 5 4 3 2 1 18.0 18.0 18.0 17.9 13.2 -10.4 -18.7 -18.7 -18.7 -18.6 -13.4 18.0 18.0 18.0 18.8 6.0 -16.4 -18.7 -18.7 -18.7 -19.8 -6.1 （3）地震作用下内力调整
结果列于表33：
楼层 柱编号 柱上端弯矩柱下端弯矩楼层 柱编号 柱上端弯矩柱下端弯矩6 4 8 16.1 59.8 26.4 98.2 34.8 129.2 16.1 59.8 26.4 98.2 34.8 129.2 3 4 8 41.2 152.9 45.6 169.2 139.3 171.2 41.2 152.9 45.6 169.2 139.3 171.2 5 4 8 2 4 8 4 4 8 1 表33
4 8 4.内力组合
按照规范，对经过调整的内力进行组合，共以下四种形式。 S=1.2SG+1.3SQ S=1.35SG+1.4*0.7SQ
S=1.2(SG+0.5SQ)+1.3SEK(左震） S=1.2(SG+0.5SQ)+1.3SEK(右震） 组合结果见附表。
38
5 截面设计
1.板的设计
将所有楼板按房间尺寸及楼面荷载分为三种。 第一种 （1）荷载
瓷砖地面（包括水泥粗砂打底 ） 0.55 kN/m2 100mm厚钢筋混凝土板 25×0.10= 3kN/m2
V型轻钢龙骨吊顶 0.25kN/m2 小计： 3.3kN/m2 板的可变荷载标准值 2.5kN/m2 永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.4 荷载总设计值q=1.35×3.3＋1.4×2.5=7.96kN/m2 （2）计算简图
取1m宽板带进行计算
MA=-ql2/16=-7.96×3.32/16=-5.4kN·m M1=ql2/14=7.96×3.32/14=6.2kN·m MB=-ql2/10=-7.96×3.32/11=-8.7kN·m M2=ql2/16=7.96×3.32/16=5.4kN·m
环境类别Ⅰ，C40混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。假定纵向钢筋直径d为10mm，板厚100mm，则截面有效高度H0=H-c-d/2=100-15-10/2=80mm;板宽b=1000mm。C40混凝土，α1=1.0，fc=19.1N/m2，ft=1.71N/m2；HRB400钢筋，fy=360N/m2；板配筋的计算过程见下表。
39
截面 弯矩设计值（KN/M2） A -5.4 0.05 0.05 205.30 1 6.2 0.06 0.06 B -8.7 0.08 0.08 2 5.4 0.05 0.05 α=M/(α1fcbh02) §=1-√（1-2αs) 计算配筋（mm2) 236.67 336.45 205.30 ￠8@200 实际配筋（mm2） 251 ￠8@200 ￠8@140 ￠8@200 251 表34
359 251 板底沿受力方向配置￠8@100受力筋，沿垂直于受力方向按混凝土规范中构造要
求配置￠6@250分布筋；支座处沿受力方向配置￠8@140受力筋，沿垂直于受力方向按混凝土规范中构造要求配置￠8@200板面构造筋。
第2种 （1）荷载
瓷砖地面（包括水泥粗砂打底 ） 0.55 kN/m2 100mm厚钢筋混凝土板 25×0.10= 3kN/m2
V型轻钢龙骨吊顶 0.25kN/m2 小计： 3.3kN/m2 板的可变荷载标准值 3.5kN/m2 永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.4 荷载总设计值q=1.35×3.3＋1.4×3.5=9.34kN/m2 （3）计算简图
取1m宽板带进行计算
MA=-ql2/16=-9.34×3.62/16=-7.6kN·m M1=ql2/14=9.34×3.62/14=8.7kN·m
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