Q1 =nG CS(t1－t0) （4-18） =90×73.95×10?3×1.34×（210－60） =1337.76 KJ/h
式中 n—每小时注射次数， n=90 （次）； G每次的注射量(KG)G=73.95×10?3 CS—塑料的比热容(KJ/KG·)，CS=1.34；
t1熔融塑料进入型腔的温度℃，t1=210； t0塑件脱模温度℃，t0=60。 ④高温喷嘴向模具的接触传热
Q2=3.6AZ??(t1－t2) （4-19） =3.6×1256×10
?6×140×（210－50）
=101.28 KJ/h
式中 AZ—注塑机的喷嘴头与模具的接触面积（m2），AZ=1256×10?6 m2 ?金属传热系数 ?=140(W/ m?℃)；
t2—模具平均温度℃ t2=50 ； t1—熔融塑料进入型腔的温度℃ t1=210。 AZ=4?R =4×3.14×10 =1256×10 R注塑机喷嘴球半径，R=10 m m ⑤注射模通过自然冷却传导走的热量 （1）对流传热
Q对=h1?Am( t2－t3) （4-20） =5.35×0.29×（50－20） =160KJ/h 式中 h1—传热系数（KJ/ m? h ?℃），h1=5.35； Am—两个分型面和四个侧面的面积，Am=0.321； t2—模具平均温度℃，t2=50； t3—室温℃， t3=20。 [ h1=4.187(0.25+
24343222?6 m
2360360)= 4.187×（0.25+）= 5.35
t2?30050?30037
Am=（Am1）+ (Am2)?nk = 0.22+0.16×0.45 = 0.29
Am1=2BL=2×270×400×10?6=0.22 m2 ； Am2=4BH =4×270×150×10?6=0.16m2； B模具宽度m m，B=270； L模具长度m m，L=400 开模率nk=（2）辐射散发的热量
t?(t注?t冷）40?（1.5?20.5） ==0.45 ]
t40273?t34273?t24)－()] （4-21） 100100273?504273?204 =20.8×0.18×0.8×[（）－（）]
100100 Q辐=20.8 Am2??[(
=105.3 KJ/h 式中
?—辐射率，一般表面?=0.8~0.9； Am2=0.16；
（3）工作台散发的热量
Q台=h2?A接( t2－t3)h2 （4-22） = 502×0.128×（50—30） =1927.68 KJ/h 式中 传热系数；h2=502KJ/(m?h?℃)； A接 模具与工作台的接触面积m，A接=0.12； [ A接=bl = 320×400×10
?622 =0.128
b模具与工作台接触宽度m m，b=320； l模具与工作台接触长度m m， l=400 ] 从计算的结果看，工作台散发的热量比塑料熔体释放的热量还多，也就是模具不需要冷却系统就能很好的达到冷却效果，这显然不符合实际，说明了Q台的计算结果错误，或者是前面的某些地方取值不合理。从Q对和Q辐的计算来看，三者的值应该相差不大，但有关Q台的计算参考资料很少，因为简单的计算是以塑料熔体释放出的热量Q1为总热量，全部由冷却介质带走，（设计时为了全面的考虑问题，懂得有关冷却因素的联系，所以对有关因素全面考虑。）根据实际情况，这些热量应分别由凹模和型芯的冷却系统带走，实验表明，约1/3的热量被凹模带走，其余由型芯带走。模具应由冷却系统带走的热量：
Q冷=（Q1+ Q2）－（Q对+ Q辐+ Q台） （4-23）
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因为现在无法得到Q台的正确值，所以计算以简单计算原则，取Q总= Q1。 ⑥冷却系统的计算
（1）每次需要的注射量（KG）
由前面的计算得每次需要的注射量为（KG）：G=84.75×10?3 （2）确定生产周期（S） t=40
（3）塑料单位热流量（KJ/h）Qs=280~350；取Qs=300 （4）每小时的注射次数 n=90
(5)每小时的注射量（KG） 90 × 84.75×10?3 = 7.63 （6）型腔内发出的总热量（KJ/h） Q总= n G Qs =90× 84.75×10 =2289
从计算结果看，Q总? Q1，因为Q1涉及的因素较多，所以应该要取Q总来计算，那么，(t1－t0)的值就要重新确定，约为224℃，根据TS成型温度 200~250℃ ；TE脱模温度 60~100℃；TM模具温度 40~60；要达到(t1－t0)=224℃是达不到的，根据Q总= n G Qs，n G确定后不变，Qs为常量，所以我们要提高成型温度TS才可能达到Q总的热量。
TS=224+60=284℃
这显然超出了表所给的取值范围，但如果不这样取值则显得自相矛盾。 ⑦凹模冷却系统的计算 （1）体积流量的计算 Q凹=40% Q总
=0.4×2289=915.6 KJ/h qv=
?3×300
Q 凹 （4-24）
?C1(T出?T进）?60915.6?103 =
60?103?4.187?103?(25?20) = 0.73×10式中
?3 m/min
3?—水的密度103KG/m3； C1—水的比热容4.187×103 J/KG?℃；
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T出—水管出口温度，T出取25℃； T进—水管入口温度，T进取20℃。 （2）冷却水管的平均流速： V（4-25）
平均=
4qv 2??d4?0.73?10?3 =
3.14?0.0082 =14.53 m/min =0.24 m/s
式中 qv—凹模的冷却水体积流量，qv= 0.73×10?3 m3/min D—冷却水管直径，取d=8 mm
从表查得的资料表明，管径为8的冷却水管所对应的最低流速为1.66 m/s时才能达到湍流状态，但是由于体积流量qv没有在表的取值范围内，所以造成了V平均偏小，如果要达到湍流状态，可以增大体积流量和减小冷却水管直径，但是，冷却的目的就是为了让制品快速冷却，提高生产率，同时改变制品的力学性能，为了达到湍流而增大体积流量是没有意义的，因为在V平均较小，既层流时就可以达到冷却效果。
（3）冷却水管壁与水交界面的传热膜系数?
?=
0.8?(?V平均）d0.2 （4-26）
7.6?(1000?0.24)0.8 =
0.0080.2 =1601 (w/mk)
式中 ?与冷却介质温度有关的物理系数，?取7.6。 （4）凹模冷却管的传热面积
A=
2Q凹 （4-27）
3600?(T??T?)915.6?103 =
3600?1601?（50?22.5） =5.8×10
?3 m
2式中 T?—模具与冷却介质平均温度， T?=27.5℃。
[ T?= TM－（T出+T进）/2 =50－（20+25）/2 =22.5 ℃ ]
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（5）冷却水孔总长L
L=
Q凹3600??（?V平均d)0.8(T??T?) （4-28）
915.6?103 =
3600?3.14?7.6?(103?0.24?0.008)0.8(50?22.5) =0.23 m
（6）模具上应开设的冷却水孔数 n=L/B=0.23÷0.3 =0.77 (根)取1根 式中 B模具宽度，B=0.3m。
（7）冷却水流动状态校核
Re=
V平均d? （4-29）
=
0.24?0.008 ?61?104 =1920 ＜10
式中 Re—雷诺数； ?—水的运动粘度，?=1×10?6（m2/s）； （8）进出口温差校核
T出－T进=
Q凹900?d2C?V平均 （4-30）
915.6?103 = 23900?3.14?0.008?10?4187?0.24 =5.04 ℃
校核的结果与预期的一样，说明实际应用正确。 5参数化设计
5.1 PROGRAM简介
PRO/E的PRO/PROGRAM模块提供了基于零件和组件模型的程序列表编程技术，以便用户进行零件和组件的参数化设计。与一般的程序相比，PRO/E里的程序就简单多了，读者不需要从头到尾完成整个程序，因为其中90%以上的程序内容PRO/E会自动完成（程序内容被视为一个记录文件，记录着模型自始自终的建模步骤，包括特征的建立，参数设置，尺寸以及关系等模型信息），只需对程序内容稍做编辑，就可以轻松的使用程序功能。PRO/E提供的程序编辑功能，能让产品设计的更有弹性；花较短时间就能轻松建立不同版本的产品；更容易地建立产品的零件库；还可嵌入个人的设计经验，使模型具有智能更新的功能。
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