云南澜沧江大华桥水电站左岸场内公路及场平工程(DHQ2010/R2) 施工技术措施
大横杆的最大应力计算值σ=111N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足设计要求。
3)挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和。
均布荷载最大挠度计算公式：Vmax=0.677ql4/100EL； 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax=0.677×0.038×15004/(100×2.06×105×121900)=0.052mm； 集中荷载最大挠度计算公式：Vpmax=1.883×pl3/100EI； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=(0.0456+0.18+1.8)/2=1.012KN；
Vpmax=1.883×1.012×15003/(100×2.06×105×121900)=0.0026mm 最大挠度和：v=Vmax+Vpmax=0.052+0.0026=0.055mm＜10mm，满足要求。 (3)扣件抗滑力计算
按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为8.00KN，按照扣件抗滑力承载系数1.0，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8KN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R≤RC ； 其中RC—扣件抗滑承载力设计值，取8KN；
R—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值：P1=0.038×1.5=0.046KN； 大横杆的自重标准值：P2=0.038×1.5=0.057KN； 脚手板的自重标准值：P3=0.3×1.5×1.5/2=0.27KN； 活荷载标准值：Q=3×1.5×1.5/3=1.8KN；
荷载的设计值：R=1.2×(0.046+0.057+0.27)+1.4×1.8=2.968KN＜8KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。
(4)立杆的稳定性计算
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：σ=N/(?A)+MW/W＜[f]； 立杆的轴心压力设计值：N=13.567KN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；
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计算长度附加系数参照《扣件式规范》得：K=1.155； 计算长度系数参照《扣件式规范》得：μ=1.5；
计算长度，由公式lo=kuh确定：lo=3.118m，长细比：Lo/i=197；轴心受压力杆的稳定系数?，由长细比lo/i的结果查表得到：?=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2，立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3，钢管立杆抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；
σ=13567.206/(0.186×489)+182986.776/5080=185.187 N/mm2＜[f]=205 N/mm2； 经过上述计算所得，施工排架参数满足施工要求。
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地面开关站排架搭设专项措施
一 、概述 1.1 工程概况
地面开关站布置于拦河坝下游的左岸山坡上，开挖平台为6510㎡，平台高程1604.5m，开挖边坡最大高度约100m。包括地面开关站场平工程、挡墙工程、边坡支护工程施工。
由于开关站开口线内侧边坡岩层破碎，岩层裂隙发育。因此特编写开关站边坡部位支护施工技术措施以指导此部位施工。 1.2 编制依据
合同文件、设计图纸、国家相关的技术规范与标准及有关施工文件。 主要依据：
(1)《地面开关站开挖支护图（1/2～2/2）》 ；
(2)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)； (3)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)。 1.3 主要工程量
工程量表
地面开关站主要支护工程量情况
序号 2 3 4 5 6 7 8 9 二、施工布置 2.1 施工供风
在地面开关站EL.1620布置一固定式空压机站，主要承担地面开关站的开挖、支
- 1 - 名称 锚杆Φ22，杆长4.5m 喷混凝土C20，厚10cm 600KN无粘结式预应力锚索，L=20m 单位 已完工程量 剩余工程量 根 m3 根 0 0 0 0 0 0 0 0 3780 1460 93 1.09 23 150 15.1 3.2 PVC管Φ5cm，深入岩石3m（含钻孔） 万m 钢筋网Φ6.5，@200×200 网格梁混凝土C20二级配 网格梁钢筋Φ22 网格梁钢筋Φ8 t m3 t t 江西赣东路桥建设集团有限公司大华桥项目部 云南澜沧江大华桥水电站左岸场内公路及场平工程(DHQ2010/R2) 施工技术措施
护及喷混凝土等施工供风。压风站内设置3台21.5m3/min的电动压风机，配4m3储气罐2个，合计供风容量为64.5m3/min。铺设DN125主风管至开挖工作面附近，然后接硬塑管至各工作面供风。 2.2 施工供水
本标段主体施工用水主要为钻孔施工用水，洒水降尘用水，喷混凝土用水等。 拟在开关站EL.1630附近位置设置一取水泵站，泵站水池容量为30 m3，水源取自澜沧江，主管线采用DN100mm无缝钢管，输水支管线采用DN75mm无缝钢管。 2.3 施工供电
在开关站下游侧位置布置一变压器站(1000KVA)，电源就近从10KV供电线路左岸大坝线2#杆进行“T”接。 3.1 施工排架搭设 3.1.1 脚手架材质要求
从施工工期、质量和安全要求等多方面综合考虑，结合以往施工经验，拟采用落地式双排扣件式钢管脚手架，脚手架材质要求如下：
钢管：选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管应平直光滑，有严重锈蚀、弯曲或裂纹的钢管不得使用。
扣件：采用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》的要求，不得有裂纹、气孔、缩松、沙眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配。
脚手板：采用5cm厚的宽板，脚手板不得损坏、开裂。
安全网：脚手架工作平台外侧挂设绿色密目网，并经检验后使用。 3.1.2 脚手架搭设流程
落地脚手架搭设的工艺流程为：内立杆→外立杆→大横杆→小横杆→扫地杆→脚手板 →交通梯 →防护栏杆→连墙件→安全网。 3.1.3 脚手架搭设设计参数
(1)脚手架每层步距均为1.8m。
(2)立杆纵向间距1.5m，横向间距1.5m。
(3)作业层小横杆间距为0.6m，布置于大横杆上侧。
(4)剪刀撑设置为沿脚手架外侧一排通高连续设置，跨度不小于4跨，倾角在45～60°范围内。
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(5)连墙件采用φ25螺纹钢筋锚入边坡岩体，插筋与小横杆焊接相连，用Φ16钢筋对排架内侧立杆进行拉结，钢筋一端焊接于插筋上，间排距按1步、2跨梅花形布置。
(6)边墙插筋Φ25，L=0.7m，入岩0.5m，外露0.2m；底部基础插筋Φ25，L=1.5m，入岩1m，外露0.5m。
(7)沿高度方向每隔10m在排架两端布置一道向上斜拉柔性钢绳，斜拉方向与坡面平行。
3.1.3 脚手架搭设要求
(1)立杆搭设要求
①每根立杆底部与基础插筋相连。
②立杆底部应设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离基础面不大于20cm的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
③立杆必须用连墙件与边坡及墙体可靠连接。
④立杆接长除顶层顶部可采用搭接外，其余各层各步接头须采用对接接头连接。采用对接及搭接时，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于50cm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于10cm。
(2)大(小)横杆、脚手板搭设要求
①大横杆设置在立杆内侧，用直角扣件与立杆连接，其长度不宜小于3跨。采用搭接方式连接，搭接长度不应小于1m，应等距离设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接大横杆杆端的距离不应小于10cm。搭接接头应交错布置，两根相邻大横杆接头在同步及同跨内应错开不小于50cm，各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
②小横杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上，且禁止拆除。小横杆靠墙一端的外伸长度不应大于0.4倍的立杆横向间距，且不应大于50cm。
③作业层上的脚手板应铺满、铺稳，离开墙面12～15cm。脚手板四角应用8# 铁
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丝双股并联绑扎，固定在横向水平杆上，要求绑扎牢固，交界处平整，无空头板。脚手板搭设采用对接平铺，接头处须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取13～15cm，两块脚手板外伸长度的和不应大于30cm。
(3)剪刀撑搭设要求
①脚手架排架应设置剪刀撑，每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，斜杠与地面的倾角宜在45°～60°之间。
②脚手架外侧立面的两端及中间均需在脚手架整个长度和高度上连接设置剪刀撑。
③剪刀撑斜杆的接长采用搭接连接，搭接长度不小于50cm，扣件与搭接端点的距离不小于10cm。应采用不少于两个旋转扣件固定，两根撑杆需交错布置，同立杆交错相同。
④剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出段或立杆上，旋转扣件的中小线至主节点的距离不应大于15cm。
(4)连墙件布置
①连墙件采用φ25螺纹钢筋锚入边坡岩体刚性连接，钢筋与钢管焊接连接，钢筋宜靠近主节点布置，偏离主节点钢管的距离不应大于30cm。
②连墙件应从底层第一步横向水平杆开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。
③连墙件采用梅花形布置，对于锚索钻机施工部位应根据边坡及洞室地质条件进行加深、加密。
3.1.4 落地式脚手架荷载计算书
施工排架上主要有钻机和作业人员等荷载，钻机分散错开布置；连墙杆承受全部的风荷载；扣件抗滑承载力系数取1.0。
(1)小横杆计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1)均布置荷载计算
小横杆的自重标准值：P1=0.038KN/m；
脚手板的荷载标准值：P2=0.3×1.5/3=0.15KN/m；
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活荷载标准值：Q=3×1.5/3=1.5KN/m；
荷载的计算值：q=1.2×0.038+1.2×0.15+1.4×1.5=2.326KN/m； 2)强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩Mqmax=ql2/8=2.326×1.52/8=0.419KN.m； 最大应力计算值σ=Mqmax/W=82.42 N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=82.42N/mm2，小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求。
3)挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度。 荷载标准值q=0.038+0.15+1.5=1.688 KN/m；
最大挠度v=5ql4/384EI=5×1.688×15004/(384×2.06×105×121900)=1.8mm； 小横杆的最大挠度1.8mm，小于小横杆的最大容许挠度1500/150=8 mm，满足要求。 (2)大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1)荷载值计算
小横杆的自重标准值：P1=0.038×1.5=0.0456KN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3×1.5×1.5/3=0.18KN； 活荷载标准值：Q=3×1.5×1.5/3=1.8KN；
荷载的计算值：P=(1.2×0.0456+1.2×0.18+1.4×1.8)/2=1.395KN； 2)强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算：
M1max=0.08ql2=0.08×0.038×1.52=0.007KN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下：
M2max=0.267P1=0.267×1.395×1.5=0.559KN.m； M= M1max + M2max=0.007+0.559=0.566KN.m； 最大应力计算值：σ=0.566×106/5080=111N/mm2；
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