分布参数电路中，前行波、反射波、折射波的计算 线路上任意一点的电压为前行波电压加上反行波的电压。 u=uq+uf uq=Z*iq uf=-Z*if i=iq+if U2q=U1q(2Z2/(Z1+Z2))=αuU1q U1f=U1q(Z2-Z1)/(Z1+Z2)=βuU1q i2q=u2q/Z2 i1f=-u1f/Z1 单根避雷针保护范围的计算 一般保护范围是指具有0.1%左右雷击概率的空间范围而言。 单支避雷针保护范围在高度hx水平面上，其半径rx按下式计算： hx≧h/2时，rx=(h-hx)p；hx≦h/2时，rx=(1.5h-2hx)p；p为高度影响系数 h≦30m时，修正系数p＝1； 30m＜h≦120m时修正系数p=√(30/h)。 避雷针高度超过30m后其保护范围随高度而增大的趋势减缓； 图中划定避雷针保护范围的方法称为折线法，用两段斜率不同的折线段确定保护范围（建筑防雷中采用滚球法确定保护范围）。 确定绝缘子片数的计算方法 1）按工作电压要求：（在工作电压下不发生污闪，应有足够爬电距离） 为了避免污闪事故，所需绝缘子片数应为：n1≧λUM/KeL0 已包括零值绝缘子；适用于中性点接地方式不同的电网。 2）按操作过电压要求：（在操作过电压的作用下不发生湿闪） 该绝缘子串应有的工频湿闪电压幅值为UW=1.1K0Uφ kV 代入经验公式UW=60n+14kV 求n’2 考虑须增加的零值绝缘子片数n0（35~220KV为1或2；2或3） 最后得出操作过电压所要求的片数为：n2=n’2+n0 3）按雷电过电压要求：（足够的雷电冲击绝缘水平） （1）（2）计算片数后，选择较大片数，校验线路耐雷水平和雷击跳闸率是否符合有关规程。但线路的耐雷性能不完全取决于绝缘子的片数，故即使验算结果不能满足线路耐雷性能方面的要求，一般也不再增加绝缘子片数，而采用其他措施来解决，如降低接地电阻等。 绕击率pα：发生雷绕过避雷线而直接击中导线这种绕击的概率称为绕击率。这种情况往往会引起线路绝缘子串的闪络。 pα之值与避雷线对边相导线的保护角α，杆塔高度h及线路通过地区的地形地貌等因素有关： 对平原 对山区 水平接地体多用扁钢、圆钢。垂直接地体一般用角钢或钢管。 单根垂直接地体接地电阻： 当采用扁钢时，d=b/2，b是扁钢宽度； 当采用角钢时，d=0.84b，b是角钢每边宽度。 多根（n根）垂直接地体： 总接地电阻可按并联电阻计算，但总体略大于R/n。 ?称为利用系数，它表示由于电流互相屏蔽而使接地体不能充分利用的程度。其值小于1，一般约为0.65~0.8。 发电厂和变电所的防雷接地： 一般的做法：根据安全和工作接地要求敷设一个统一的接地网，再在避雷针和避雷器下面增加接地体以满足防雷接地的要求。 接地网由扁钢水平连接，埋入地下0.6~0.8m处，其面积S大体与发电厂和变电所的面积相同。其总接地电阻可估算为： 接地网构成网孔形的目的主要在于均压，接地网中两水平接地带之间的距离，一般取3~10m，再校核接触电位和跨步电位后予以调整。 雷击杆塔塔顶耐雷水平I1：线路绝缘上电压幅值Uj随雷电流增大而增大，当Uj大于绝缘子串冲击闪络电压时，绝缘子串将发生闪络，由于此时杆塔电位较导线电位为高，故此类闪络称为“反击”。Uj等于线路绝缘子串50％冲击闪络电压U50%时求得： 对一般高度杆塔，冲击接地电阻上的电压降是塔顶电位的主要成分，因此降低接地电阻可以有效地减小塔顶电位和提高耐雷水平。增加耦合系数K可以减少绝缘子串上电压和减小感应过电压，同样也可以提高耐雷水平。常用措施是将单避雷线改为双避雷线，或在导线下方增设架空地线称为耦合地线，其作用主要是增强导、地线间的耦合作用，同时也增加了地线的分流作用。 绕击耐雷水平I2：绕击时导线上电压幅值Ud随雷电流幅值的增加而增加，若超过线路绝缘子串的冲击闪络电压，则绝缘子串将发生闪络，Ud等于绝缘子串50%的闪络电压U50%时求得，且认为：Z0=Zd/2，故： 根据规程的计算方法，35，110，220，330KV线路的绕击耐雷水平分别为3,5,7,12和16KA左右，其值较雷击杆塔时的耐雷水平小得多。 输电线路的保护角：架设避雷线的要求 线路电压愈高，采用避雷线的效果愈好，而且避雷线在线路造价中所占比重也愈低。因此规程规定： 1）220KV及以上电压等级输电线路就全线架设避雷线，110KV线路一般也应全线架设避雷线。保护角一般采用20°~ 30°（为了提高避雷线对导线的屏蔽效果，减小绕击率）。 2）500KV及以上线路都架设双避雷线，保护角<=15°，有时甚至采用负保护角（即避雷线位于导线外侧）。 3）35KV及以下的线路一般不全线装设避雷线。（主要因为这些线路本身的绝缘水平太低，即使装设避雷线来截住直击雷，往往仍难以避免发生反击闪络，因此效果不好；另一方面，这些线路均属中性点非有效接地系统，一相接地故障的后果不像中性点有效接地系统中那样严重，因而主要依靠装设消弧线圈和自动重合闸来进行防雷保护。） 避雷线的作用：将雷电吸引到避雷针（避雷线）上并安全地将雷电流引入大地，从而保护设备。避雷针一般用于保护发电厂和变电所（集中保护场合），可根据不同情况装设在配电构架上，或独立架设。避雷线主要用于保护线路（分布保护场合），在变电所里有时也在电气主回路上空布置多条避雷线进行雷电防护。 避雷器的基本要求： 1）绝缘强度的合理配合：避雷器的放电电压必须在一个确定的范围内才能发挥保护作用。冲击绝缘强度即伏秒特性。 2）绝缘强度的自恢复能力：快速切断工频续流，使被保护设备在雷电侵入波过电压结束后能尽快恢复正常工作。雷电入侵过电压消失后，原线路上的工频电压仍作用于避雷器上，使避雷器开始导通工频短路电流，称为工频续流，它以电弧形式出现。 对避雷器性能的要求： 良好的非线性（提高保护水平）；大的通流容量（能够吸收更强的雷电能量）；小的工频续流（雷击时防止系统注入过大的电流）；良好的伏秒特性（无论侵入波陡度如何都保证首先动作）。 避雷器与被保护设备的距离：被保护绝缘与避雷器间的电气距离（沿母线和连接线计算的距离）越大，来波陡度越大，电压差值也就越大。 最大允许电气距离：对于一般变电所的入侵雷电波防护设计主要是选择避雷器的安装位置，其原则是在任何可能的运行方式下，变电所的变压器和各设备距避雷器的电气距离皆应小于最大允许电气距离。 电击穿：强电场作用下，介质内少量自由电子得到加速，产生碰撞游离，使介质中带电质点数目增多，导致击穿。特点：击穿过程极短；击穿电压高，介质温度不高；击穿场强与电场均匀程度关系密切，与周围环境温度无关。 热击穿：固体介质受到电压作用时，介质发生损耗引起发热。当单位时间内介质发出的热量大于发散的热量时，介质温度升高，使电流进一步增大，损耗发热随之增大，最后温升过高，导致绝缘性能完全丧失，介质即被击穿。特点：与热过程相关，与环境相关，与电压作用时间有关，与周围媒质的热导、散热条件及介质本身导热系数、损耗、厚度等有关。击穿时间较长，击穿电压较低。 电化学击穿：设备长时间运行后，运行中绝缘受到电、热、化学、机械力作用，绝缘性能逐渐变坏，此不可逆过程称为老化。老化原因是：局部过热，高电压下由于电极边缘，电极和绝缘接触处的气隙或者绝缘内部存在的气泡等处发生局部放电，放电过程中形成的氧化氮、臭氧对绝缘产生腐蚀作用；同时，游离产生的带电质点也将碰撞绝缘，造成破坏作用，这种作用对有机绝缘材料特别严重；局部放电产生时，由于热的作用还会使局部电导和损耗增加，甚至引局部烧焦现象；或介质不均匀及电场边缘场强集中引起局部过电压。以上过程可能同时作用于介质，导致绝缘性能下降，以致绝缘在工作电压下或短时过电压下发生击穿，称此击穿为电化学击穿。 在电化学击穿中，有一种树枝化放电的情况，这通常发生在有机绝缘材料的场合。当有机绝缘材料中因小曲率半径电极、微小空气隙、杂质等因素而出现高场强区时，往往在此处先发生局部的树枝状放电，并在有机固体介质上留下纤细的沟状放电通道的痕迹，这就是树枝化放电劣化。 火花效应：雷电流幅值大，使地中电流密度增大，从而提高土壤电场强度，在接地体附近尤为显著。若此电场强度超过土壤击穿场强时，在接地体周围的土壤中便会发生局部火花放电，使土壤导电性增大，接地电阻减小。因此，同一接地装置在幅值甚高的冲击电流作用下，其接地电阻要小于工频电流下的数值。这种效应称为火花效应。 电感影响：雷电流等值频率较高，使接地体自身电感的影响增加，阻碍电流向接地体远端流通，对于长度长的接地体，这种影响更加明显。结果会使接地体得不到充分利用，使接地装置的电阻值大于工频接地装置电阻值。这种现象称为电感影响。
避雷器的作用：限制过电压以保护电气设备，同时提高系统工作的可靠性（不跳闸停电）。主要用来限制大气过电压，在超高压系统中还将用来限制内过电压或作内过电压的后备保护。 避雷器的保护原理：在高电压作用下呈现低阻状态，而在低电压作用下呈现出高阻状态。雷击时，作用于避雷器上的电压很高，避雷器动作呈现低阻状态，限制过电压并将过电压引起的大电流泄入大地。侵入波消失后，线路恢复工频电压，避雷器将转变为高阻状态，接近于开路，此时避雷器不会对线路上正常工频电压的传输产生影响。 保护间隙： 1）保护间隙由两个电极（即主间隙和辅助间隙）组成。电极做成角型是为了使工频电弧在自身电动力和热气流作用下易于上升被拉长而自行熄灭。 2）雷电波入侵时，间隙先击穿，工作母线接地，避免了被保护设备上的电压升高，从而保护了设备。过电压消失后，间隙中仍有由工作电压所产生的工频短路电流（称为工频续流），由于间隙的熄弧能力差，往往不能自行熄灭，引起断路器的跳闸。 3）灭弧能力差，易造成线路跳闸事故，破坏系统的工作可靠性；受气象条件的影响很大，伏秒特性很陡，分散性大；有截波产生，不能用来保护有绕组的设备。 4）不太重要或缺乏合适避雷器的场合，常配合自动重合闸使用。 管型避雷器： 1）外间隙在大气中隔离工作电压避免产气管被流经管子的工频泄露电流所烧坏；内间隙（灭弧间隙）装在管内。 2）雷击时，内外间隙同时击穿，雷电流经间隙流入大地；过电压消失后，内外间隙的击穿状态将由导线上的工作电压所维持，此时流经间隙的工频电弧电流为工频续流，其值为管型避雷器安装处的短路电流，工频续流电弧的高温，使管内产生大量气体，其压力可达数十至上百个大气压，气体从开口端喷出，强烈地吹动电弧，使其在工频续流第一次经过零值时熄灭。 3）续流太大产气过多，管内气压太高将造成管子炸裂；续流太小，产气过少，管内气压太低不足以熄弧。 4）受大气条件影响较大，伏秒特性较陡，分散性较大；管型避雷器动作后工作母线直接接地形成截断波，对变压器绝缘不利。 5）保护输电线路个别地段，如大跨越和交叉跨越处，变电所进线段。 阀型避雷器： 1）间隙与非线性电阻（又称阀片）相串联。非线性电阻具有饱和特征，即电流越大，电阻越小;电流越小，电阻越大。 2）正常工作时，间隙将电阻阀片与工作母线隔离，以免由母线的工作电压在电阻阀片中产生的电流烧坏阀片。过电压时，间隙击穿，由于间隙放电的伏秒特性低于被保护设备的冲击耐压强度，使被保护设备得保护。间隙击穿后，冲击电流通过阀片流入大地，由于阀片的非线性特性，电流愈大电阻愈小，故在阀片上产生的压降（称为残压）将得到限制，使其低于被保护设备的冲击耐压，设备就得到了保护。过电压消失后，间隙中由工作电压产生的工频电弧电流（称为工频续流）仍将继续流过避雷器，此续流受阀片电阻的非线性特性所限制，使其小于80A（最大值），间隙能在工频续流第一次经过零值时就将电弧切断。以后，就依靠间隙的绝缘强度能够耐受电网恢复电压的作用而不会发生重燃。这样，避雷器从间隙击穿到工频续流的切断不超过半个工频周期，继电保护来不及动作系统就已恢复正常。 3）火花间隙的并联电阻使间隙上电压分布均匀，从而提高了熄弧电压和工频放电电压。并联了分路电阻的为FZ型（又称电站型80A变电站），没有并联分路电阻的为FS型（称线路型50A配电系统）。阀片：当雷电过电压击穿时，将雷电流顺利地泄流到大地，并使得电压不至于突然下降形成截断波；限制工频续流，保证火花间隙可靠熄弧。 4）完全依靠间隙的自然熄弧能力；阀片的热容量有限，不能承受较长持续时间的内过电压冲击电流的作用，因此此类避雷器通常不容许在内过电压作用下动作。 不同电压等级采取不同中性点接地方式： 1）110KV及以上的系统：在110KV及以上的系统中，绝缘费用在总建设费用中所占比重较大，因而采用有效接地方式以降低系统绝缘水平在经济上有很大好处，成为选择中性点接地方式时的首要因素，而供电可靠性差的问题可用其他措施解决（如架设避雷线、装设自动重合闸等）； 2）66KV及以下：在66KV及以下的系统中，绝缘费用所占比重不大，降低绝缘水平在经济上的好处不明显，因而供电可靠性上升成为首要考虑因素，一般均采用中性点非有效接地方式（不接地或经消弧线圈接地）。 磁吹阀型避雷器：限流式间隙，又称拉长电弧型间隙 1）特点：利用磁场使电弧产生运动加强去游离以提高间隙灭弧能力。 2）间隙由一对角状电极组成，磁场是轴向的。工频续流被轴向磁场拉入灭弧栅中，其电弧的最终长度可达起始长度的数10倍，电弧在灭弧栅中受到强烈去游离而熄灭。 3）间隙绝缘强度恢复很快，熄弧能力很强；电弧电阻很大，可起到限制续流的作用，这样就可适当减少阀片数目，使避雷器残压得到降低；通流容量大，非线性和系数较高。 4）可用来限制雷过电压内过电压。 氧化锌避雷器（金属氧化物避雷器）： 1）在ZnO阀片的侧面上釉是为了防止沿面放电。表面镀铝的的作用是填满表面凹孔、防止电流在局部过于集中。 2）在正常线路电压的作用下，氧化锌电阻阀片中的电流很小，可以忽略不计，此时它实际上相当于一个绝缘体。当系统中出现过电压时，冲击电流通过阀片流入大地，由于阀片的非线性特性，阀片电阻变小，故在阀片上产生的压降（称为残压）将得到限制，使其低于被保护设备的冲击耐压，设备就得到了保护。当过电压消除后，氧化锌避雷器可以通过其阀片自身在线路正常电压下所呈现出的高电阻来有效地抑制工频续流，而不必像使用碳化硅阀片的阀型避雷器那样需要串联火花间隙。 3）优点：无串联间隙；非线性程度好、保护性能优越；通流容量大；工频续流极小、可忽略不计。 4）通流容量大：由于氧化锌阀片的通流能力大。氧化锌阀片单位面积的通流能力可达碳化硅阀片的4～5倍，其残压约为碳化硅阀片的1/3，且电流分布特性均匀 。必要时也可采用两柱或三柱阀片并联，提高了避雷器的动作负载能力。因此可以用来限制内部过电压。 特别适用于直流保护和SF6电器保护：因为直流续流不像工频续流那样会通过自然零点，所以串联间隙型直流避雷器难于熄弧，氧化锌避雷器则就没有熄弧问题。因无续流熄弧问题，氧化锌避雷器也运用于多雷区，多重雷击区。 此外，氧化锌避雷器的制造工艺简单，元件单一通用，造价低廉，适合于大批量生产，氧化锌避雷器体积小，重量轻，结构简单，运行维护方便，使用寿命长。 阀型避雷器、氧化锌避雷器各参数意义 额定电压：避雷器两端允许施加的最高工频电压有效值，相当于灭弧电压。 冲击放电电压：在冲击电压作用下避雷器动作的最小电压幅值。 工频放电电压：在工频电压作用下避雷器发生放电的电压值。 残压：指避雷器动作后雷电流流过阀片在阀片上形成的压降。 灭弧电压：指避雷器在保证可靠熄灭工频续流电弧的条件下，允许加在避雷器上的最高工频电压。 保护比K：残压比灭弧电压。保护比越小，避雷器的保护性能越好。FS和FZ系列保护比约为2.5和2.3左右。 额定电压：指允许短期加在避雷器上的最大工频电压 最大长期工作电压：指允许长期加在避雷器上的系统最大工作电压 工频参考电压（又称起始动作电压、转折电压）：指氧化锌阀片伏安特性曲线上由小电流区转入击穿区所对应的电压值。 压比：指氧化锌避雷器通过额定冲击放电电流下的残压（简称额定残压）与工频参考电压之比。压比越小，表明通过冲击大电流时的残压越低，则氧化锌避雷器的保护性能越好，目前此值约1.6~2.0。 荷电率：指最大长期工作电压峰值与工频参考电压之比。目前一般采用45%~75%的荷电率。 进行老化试验该荷电率下的产品寿命100年。 保护比： 中性点有效接地的缺点是：在3～60KV电网中，单相接地比重很大，若采用中性点有效接地，则一旦接地即形成很大的单相短路电流，线路立即跳闸，不但给断路器造成严重的负担，也造成突然停电，供电可靠性不如非有效接地系统。 1）中性点有效接地系统的接地短路电流的电磁感应作用很强，会在附近的通讯线路上产生很危险的感应电压造成对设备或人身的危害。 2）中性点有效接地系统单相短路时故障电流很大，会产生很大的电动力，可能造成母线或器设备的机械损坏。 6～35KV配电网：6～35KV配电网往往发展很快，采用电缆的比重也不断增加，且运行方式经常变化，给消弧线圈的调谐带来困难，并易引起多相短路。故近年来有些以电缆网络为主的6～10KV大城市或大型企业配电网不再像过去那样一律采用非有效接地的方式，有一部分改用了中性点经低值或中性电阻接地的方式，它们属于有效接地系统，发生单相接地故障时立即跳闸。
影响气体放电电压的因素 电场形式对放电电压的影响：间隙距离相同时，电场越均匀，气隙的击穿电压就越高。一般情况下，极间距离越大，放电电压越高，但不是成正比地增加。改进电极形状，增大电极曲率半径，以改善电场分布，提高间隙的击穿电压。如高压静电电压表的电极就是电场比较均匀的结构。 电压波形对击穿电压的影响： 1）直流电压下的击穿电压：对于电场极不均匀的棒－板间隙，其击穿电压存在着明显的极性效应，棒极为正时击穿电压比棒极为负时低得多。棒－棒电极间的击穿电压介于不同极性的棒－板电极之间。 2）工频电压下的击穿电压：在电气设备中希望尽量采用“棒－棒”类型的电极结构而避免“棒－板”类型。 3）冲击电压下的击穿电压：冲击电压作用下，气体的击穿电压比持续电压作用下的击穿电压高，它们的比值称为冲击系数，一般大于1。 气体的性质和状态对放电电压的影响： 1）气体状态对放电电压的影响：提高气体压力时，可以提高气隙的击穿电压。工程上为提高气隙的击穿电压，在电气设备上采用了压缩空气。当间隙距离不变时，击穿电压随压力提高而很快增加，但当压力增加到一定值后，击穿电压增加的速度逐渐减小，说明再继续升高气压的效果不大。随着海拔高度的增大，空气变得逐渐稀薄，大气压力和相对密度减小了，因而空气的电气强度也将降低。 2）气体性质对放电电压的影响：不同气体，具有不同的耐电强度。在间隙中采用高电强度气体，可以大大提高气隙的击穿电压或大大减少工作压力（气压太高，使制造工艺复杂，设备造价高，运行麻烦）。高电强度气体——其电气强度比空气高得多。 高电气强度气体应满足的物化特性：液化温度低；良好的化学稳定性；不易腐蚀其他材料；无毒；不会爆炸，不易燃烧；放电过程中不易分解；价格低廉，经济合理。 影响变压器油击穿的因素 小桥理论：因受潮而含有水分，并有从固体材料中脱落的纤维，它们对油的击穿过程都有影响。水和纤维的介电常数非常大，在电场作用下，它们易极化，沿电场方向排列成杂质“小桥”。当小桥贯穿两极时，由于水分及纤维等的电导大，引起流过杂质小桥的泄漏电流增大，发热增多，促使水分汽化，形成气泡；气体的相对介电常数最小，分担的电压最高，其击穿场强比油低得多。所以气泡首先发生游离放电。游离出的带电质点再撞击油分子，使油又分解出气体，气体体积膨胀，游离进一步发展；游离的气泡不断增大，在电场作用下容易排列成连通两极的气体小桥时，就可能在气泡通道中形成击穿。 影响液体介质击穿的因素和改进措施： 油品质；温度；电压作用时间；电场均匀程度；压力。 电晕放电：气体介质在不均匀电场中的局部自持放电。 最常见的一种气体放电形式。在曲率半径很小的尖端电极附近，由于局部电场强度超过气体的电离强度，使气体发生电离和激励，因而出现电晕放电，发生电晕时在电极周围可以看到光亮，并伴有咝咝声。电晕放电可以是相对稳定的放电形式，也可以是不均匀电场间隙击穿过程早期发展阶段。电晕放电在工程技术中的影响：干扰、电视干扰以及噪声干扰，进行线路设计时，应选择足够的导线截面积，或采用分裂导线降低导线表面电场的方式，以避免发生电晕。对于高电压电气设备，发生电晕放电会渐渐破坏设备绝缘性能。 串联电感：当t=0，u2q=0，u1f=u1q，这时电感电流不能跃变，全部能量均反射回来，使第一段线路末端电压升高一倍。随着时间的推移，电感中有电流流过，使u2q逐渐升高，u1f逐渐降低。经过几个时间常数T，u2q—>ɑu1q，电感L的作用逐渐“消失”。当t趋近于无穷时，两段线路之间电流、电压关系与电感不存在的情况相同。串联电感使第二段线路电压上升的陡度降低，不再是直角波头，有利于降低过电压。最大陡度与z1无关，仅决定于z2和L，L越大，陡度降低越多，波头越平缓。并联电容：当t=0，u2q=0，u1f=-u1q，这时电容电压不能跃变，相当于线路末端短路。全部电场能量转化为磁场能量。随着时间的推移，反行波发生变化，当t趋近于无穷时，u1f趋近于βu1q。折射波电压按指数函数规律上升，使入侵波波头平缓。最大陡度取决于C和z1，与z2无关，对于Z2较大的变压器、发电机等绕组设备来说，采用并联电容要比串联电感有利。 亲水性介质：陶瓷、极性介质玻璃等，易在表面形成完整水膜，增大表面电导，劣化其绝缘性能；以纤维素为基础的有机绝缘物，具有很强的吸水性，受潮后，绝缘性能大为恶化。表面憎水处理；或采用含多种硅有机化合物的合成材料。憎水性介质：对中性和弱极性介质（如石蜡、聚苯乙烯、硅有机物等）。 沿脏污表面闪络发生的必要条件：局部电弧的产生 充分条件：流过污秽表面的泄漏电流足以维持一定程度的热游离。 进线段保护各元件的作用： GB2：线路断路器隔离开关在雷雨季节可能经常开断而线路侧又带有工频电压（热备用状态），沿线袭来的雷电波（其幅值U50%）传到开路端，由于开路反射电压要上升到2U50%，这时可能使开关绝缘对地放电并引起工频短路，将断路器或隔离开关的绝缘支座烧毁，为此在靠近隔离开关或断路器处装设一组管型避雷器GB2。在断路器闭合运行时雷电侵入波不应使GB2动作，如GB2在断路器闭合运行时侵入波使之放电，则将造成截波，可能危及变压器纵绝缘与相间绝缘。若缺乏适当参数的管型避雷器，则GB2可用阀型避雷器代替。 GB1：为了限制流入变电所阀型避雷器的雷电流，在进线首端可装设一组管型避雷器或保护间隙。 自耦变压器的防雷保护：在运行中，可能出现高、低压绕组运行、中压绕组开路和中、低压绕组运行、高压绕组开路的情况。由于高、中压自耦绕组的中性点均直接接地，因而在高压侧进波时，自耦绕组各点的电压初始分布、稳态分布和各点最大电压包络线均与中性点接地的单绕组相同，在开路的中压侧端子A’上可能出现的最大电压为高压侧电压U0的2/k倍，因而有可能引起处于开路状态的中压侧套管的闪络，为此应在中压断路器QF2的内侧装设一组阀型避雷器，进行保护。 当中压侧进波时（由值为U’0