· ·················· ·系·············装···_____________ ········订·········：____________ ··密：·········业··························_____________··············封··· 姓名：·······线··········___________ ·· ··：·········号·······____________
11、用转子流量计测量流量时，转子上沿对应的数值即是要读的数值。 （×）
菏泽学院化学与化工系2011级 2011-2012学年第一学期
1、离心泵启动前不注入被输送流体会发生气缚现象。（） 2、离心泵启动前不注入被输送流体会发生气蚀现象。（×） 3、离心泵的流量调节用阀门调节。往复泵用支路调节。（） 4、离心泵的流量调节用支路调节。往复泵用阀门调节。（×） 5、离心泵停机时应先关闭出口阀门，开机时也应先关闭出口阀门。（） 化学工程与工艺专业《化工原理》试卷（A）
（110分钟）
：级_ ____别年专______学· ··············· ···密·······································线····卷·································阅···················封······························
题 号 一 二 三 四 五 总 分 得 分 阅卷人 得 分
阅卷人 三 、选择判断题（每小题1分，共10分）
1、无伦两测压点水平与否，U管压差计的读数R都反映了两测压点的压强差 （×） 2、无伦两测压点水平与否，U管压差计的读数R都反映了两测压点的静压能与位能和的差（ ）
3、湍流边界层内的流体质点全部做湍流运动 （× ）
4、无论流体的流动状态如何，流动时的摩察系数都和管壁的相对粗糙度有关 （×）
5、无论流体的流动状态如何，流动时的摩察系数都和流动时的雷诺准数有关 （×）
6、并联管路各支管能量损失相等 ( ) 7、分支联管路各支管能量损失相等。 （× ）
8、皮托管可直接读出测量截面处的平均速度 （×） 9、孔板流量计属于定截面、变压差流量计；对于确定的测量系统而言，其孔流系数 是一常数 （×）
10、转子流量计属于定压差、变截面流量计；测量时，流量计上读出的数值即是其
真实流量（×）
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6、离心泵停机时应先打开出口阀门，开机时也应先打开出口阀门。（×）
1、板框压滤机采取横穿洗涤时，当滤液和洗涤液性质相近时，洗涤速率是过滤终了时洗
涤速率的1/4。（）
2、板框压滤机采取横穿洗涤时，当滤液和洗涤液性质相近时，洗涤速率是过滤终了时洗涤速率的1/2.（×）
3、空气降尘室的生产能力和沉降面积有关，与降尘室高度无关。（） 4、空气降尘室的生产能力和降尘室高度有关，与沉降面积无关。（×） 一般情况下，膜状冷凝的对流传热膜系数较滴状冷凝的膜系数小。（） 2、一般情况下，滴状冷凝的对流传热膜系数较膜状冷凝的膜系数大。（×） 3、灰体的吸收率和黑度在数值上等，但意义不同。（）
4、灰体的吸收率和黑度在数值上等，意义也相同。（×）
5、普朗特准数的表达式是cp?/?，努赛尔准数的表达式是?l/?。（）
6、普朗特准数的表达式是?l/?，努赛尔准数的表达式是cp?/?。（×）
得 分
阅卷人 四、分析题（每空1分，共20分）
1、 分析说明本题图（a）所示的U形压差计两管中指示剂液面高低的画法是否正确。设
管内流动的是理想流体。
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___
五、计算题（
3、用离心泵将水从贮槽送至高位槽中，两槽均为敞口，试分析下列几种情况下泵的流量、压头及轴功率如何变化。试求：（1）贮槽中水位上升；（2）将高位槽改为高压容器；（3）该送密度大于水的其他液体，高位槽为敞口。(设管路状况不变，且流动处于阻力平方区)
解：上述情况离心泵的特性曲线均不发生变化，但管路特性曲线发生变化。
He?A?BQ2??z??p2设管路特性方程为
?g?BQ
当管路状况不变，且流动处于阻力平方区时，曲线的陡度B不变，现考察各种情况下曲
线截距A的变化。
A??z??pz（1） 贮槽中水位上升时，两液面的位差减小，
?g??下降，管路特性曲
线平行下移，如新工况1所示，工作点由M移至M1，故Q1上升，H1下降，结合泵性能，轴功率P1随流量的增加而增加；
A??z??p（2） 将高位槽改为高压容器时，两液面的压差增大，
?g上升，管路特性曲
线平行上移，如新工况2所示，工作点由M移至M2，故Q2上升，H2下降，结合泵性能，轴功率P2随流量的增加而增加；
A??z??p（3） 当高位槽改为敞口时，
?g不变，管路特性曲线不变，即Q3?Q，
H3?H下降，但轴功率随流体密度的增加而增加；
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1、如图。贮槽内水位不变，Z=6m。槽底与内径为100mm的钢管相连，管路上装有一闸阀，距管路入口端15m处安有一水银U管压差计，测压点距管路出口间的直管长度为20m。已知槽内未放水时（及压差计读数为零）压差计汞液面与水平管中心线距离h为
1.2m。求：错误！未找到引用源。 当闸阀关闭时压差计读数。错误！未找到引用源。当闸阀部分开启流量为85m3/h时，求压差计读数。摩擦系数λ取为0.02，管路入口处局部阻力系数为0.5。错误！未找到引用源。当闸阀全开时，U管压差计读数为多少？闸阀全开时le /d=15，摩擦系数λ取0.018。
解: ⑴根据流体静力学基本方程, 设槽面到管道的高度为x ρ水g(h+x)= ρ水银gR
103×(1.5+x) = 13.6×103×0.6 x = 6.6m
部分开启时截面处的压强 P1 =ρ3水银gR -ρ水gh = 39.63×10Pa 在槽面处和1-1截面处列伯努利方程 Zg + 0 + 0 = 0 + u2/2 + P1/ρ + ∑ｈ
而∑ｈ= ［λ(ι+Σιe)/d +ζ］· u2/2
= 2.125 u2
∴6.6×9.81 = u2/2 + 39.63 + 2.125 u2 u = 3.09/s
体积流量ωs= uAρ= 3.09×π/4×(0.1)2×3600 = 87.41m3/h ⑵ 闸阀全开时 取2-2,3-3截面列伯努利方程 Zg = u2/2 + 0.5u2/2 + 0.025×(15 +ι/d)u2/2 u = 3.47m/s
取1-1﹑3-3截面列伯努利方程
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P1'/ρ = u2/2 + 0.025×(15+ι'/d)u2/2 ∴P1' = 3.7×104Pa
2、20℃的空气在直径为80mm的水平管流过。现于管路中接一文丘里管，如本题附图所示。文丘里管的上游接一水银U管压差计，在直径为20mm的喉颈处接一细管，其下部插入水槽中。空气流过文丘里管的能量损失可忽略不计。当U管压差计读数R=25mm、h=0.5m时，试求此时空气的流量为若干m3/h。当地大气压强为101.33×103Pa。
解：文丘里管上游测压口处的压强为
p1=ρHggR=13600×9.81×0.025 =3335Pa(表压) 喉颈处的压强为
p2=－ρgh=－1000×9.81×0.5=－4905Pa（表压） 空气流经截面1-1'与2-2'的压强变化为
p1?p2p??101330?3335???101330?4905?101330?3335?0.079?7.9%?20% 1故可按不可压缩流体来处理。 两截面间的空气平均密度为
273?1 ???m??101330??2?3335?4905???m?MT0p22.4Tp?29??1.20kg3/ m022.4293?101330在截面1-1'与2-2'之间列柏努利方程式，以管道中心线作基准水平面。两截面间无外
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功加入，即We=0；能量损失可忽略，即?hf=0。据此，柏努利方程式可写为
gZu221p1u2p1?2???gZ2?2?2?
式中 Z1=Z2=0
所以 u221?33351.2?u22?490521.2简化得 u222?u1?1373 3 （a）
据连续性方程 u1A1=u2A2
22得 u1d1??0.08?2?uA1A?u?1??? 2??d2??u1??0.02?? u2=16u1 （b）
以式（b）代入式（a），即（16u1）2－u21=13733 解得 u1=7.34m/s 空气的流量为
Vs?3600??4d21u1?3600??4?0.082?7.34?132.8m3/h
3、 用泵将贮槽中密度为1200kg/m3的溶液送到蒸发器内，贮槽内液面维持恒定，其上方压强为101.33×103Pa，蒸发器上部的蒸发室内操作压强为26670Pa（真空度），蒸发器进料口高于贮槽内液面15m，进料量为20m3/h，溶液流经全部管路的能量损失为120J/kg，求泵的轴功率。管路直径为60mm。
解：取贮槽液面为1―1截面，管路出口内侧为2―2截面，并以1―1截面为基准水平面，在两截面间列柏努利方程。
gZ?u2p211u2p12???We?gZ2?2?2???hf
式中 Z1=0 Z2=15m p1=0（表压） p2=－26670Pa（表压） u1=0
20 u2?36000.785??0.06?2?1.97m/ s ?hf=120J/kg
将上述各项数值代入，则 2 We?15?9.81??1.97?2?120?266701200?246.9J/k g泵的有效功率Ne为：
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Ne=We·ws 式中
ws?V20?1200s???3600?6.67kg/ s Ne=246.9×6.67=1647W=1.65kW
实际上泵所作的功并不是全部有效的，故要考虑泵的效率η，实际上泵所消耗的功率（称轴功率）N为 N?Ne?
设本题泵的效率为0.65，则泵的轴功率为： N?1.650.65?2.54kW
4、用泵输送密度为710kg/m3
的油品，如附图所示，从贮槽经泵出口后分为两路：一路送到A塔顶部，最大流量为10800kg/h，塔内表压强为98.07×104Pa。另一路送到B塔中部，最大流量为6400kg/h，塔内表压强为118×104
Pa。贮槽C内液面维持恒定，液面上方的表压强为49×103Pa。
现已估算出当管路上的阀门全开，且流量达到规定的最大值时油品流经各段管路的阻力损失是：由截面1―1至2―2为201J/kg；由截面2―2至3－3为60J/kg；由截面2－2至4―4为50J/kg。油品在管内流动时的动能很小，可以忽略。各截面离地面的垂直距离见本题附图。
已知泵的效率为60%，求此情况下泵的轴功率。
解：在1―1与2―2截面间列柏努利方程，以地面为基准水平面。 22gZ111?p?u?Wp22?2e?gZ2???u2??hf1?2
式中 Z1=5m p1=49×103Pa u1≈0
Z2、p2、u2均未知，Σhf1－2=20J/kg
设E为任一截面上三项机械能之和，则截面2―2上的E2=gZ2+p2/ρ+u22/2代入柏努利方程得
W?5?9.81?49?103e?E2?20710?E2?98.06 (a)
由上式可知，需找出分支2―2处的E2，才能求出We。根据分支管路的流动规律E2可由E3或E4算出。但每千克油品从截面2―2到截面3－3与自截面2－2到截面4－4所需的能量不一定相等。为了保证同时完成两支管的输送任务，泵所提供的能量应同时
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满足两支管所需的能量。因此，应分别计算出两支管所需能量，选取能量要求较大的支管来决定E2的值。
仍以地面为基准水平面，各截面的压强均以表压计，且忽略动能，列截面2－2与3－3的柏努利方程，求E2。
E32?gZ3?p??h?37?9.81?98.07?104f2?3710?60
=1804J/kg
列截面2－2与4－4之间的柏努利方程求E2
E2?gZ4?p4??h?9.81?118?104f2?4?30710?50
=2006J/kg
比较结果，当E2=2006 J/kg时才能保证输送任务。将E2值代入式（a），得 We=2006－98.06=1908 J/kg 通过泵的质量流量为
ws?10800?64003600?4.78kg/ s泵的有效功率为
Ne=Wews=1908×4.78=9120W=9.12kW 泵的轴功率为
N?Ne??9.120.6?15.2kW
最后须指出，由于泵的轴功率是按所需能量较大的支管来计算的，当油品从截面2―2到4―4的流量正好达到6400kg/h的要求时，油品从截面2―2到3―3的流量在管路阀全开时便大于10800kg/h。所以操作时要把泵到3－3截面的支管的调节阀关小到某一程度，以提高这一支管的能量损失，使流量降到所要求的数值。
5、拟在9.81×103Pa的恒定压强差下过滤某悬浮液。已知该悬浮液由直径为0.1mm的球形颗粒状物质悬浮于水中组成，过滤时形成不可压缩滤饼，其空隙率为60%，水的粘度为1.0×10－３Pa·s，过滤介质阻力可以忽略，若每获得1m3滤液所形成的滤饼体积为0.333m3。
试求：1）每平方米过滤面积上获得1.5m3滤液所需的过滤时间；2）若将此过滤时间延长一倍，可再得滤液多少？
解：1）求过滤时间 已知过滤介质阻力可以忽略的恒压过滤方程为 q2?K? 单位面积获得的滤液量 q=1.5 m3/ m2
过滤常数 1?K?2?ps?r'v 对于不可压缩滤饼，s=0，r'=r=常数，则
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K?2?p?rv
已知Δp=9.81×103Pa，μ=1.0×10－3Pa·s，v=0.333m3/m2
根据式3-37知22r?5a?1????3，又已知滤饼的空隙率ε=0.6 球形颗粒的比表面23a??d6??6??6?104 m2/m
0.1?10?36d3d2所以 2r?5?6?104??1?0.6?0.63?1.333?1010 1/m2 则 K??2?9.81?103?321.0?10?3??1.333?1010??0.333??4.42?10m/s 所以 22??qK??1.5?4.42?10?3?509s
2）过滤时间加倍时增加的滤液量 ?'?2??2?509?1018 s 则 q'?K?'??4.42?10?3??1018?2.12 m3/m2
q'?q?2.12?1.5?0.62 m3/m2
即每平方米过滤面积上将再得0.62m3滤液。
6、在0.04m2
的过滤面积上，以1×10－4
m3
/s的速率对不可压缩的滤饼进行过滤实验，测
得过滤100s时，过滤压力差为3×104 Pa，过滤600s时，过滤压力差为9×104 Pa，今欲在框内尺寸为635mm×635mm×60mm的板框过滤机内处理同一料浆，所用滤布与实验时的相同。过滤开始时，以与实验相同的滤液流速进行恒速过滤，至过滤压强差达到6×104
Pa时改为恒压操作。每获得1m3
滤液所生成的滤饼体积为0.02m3
。试求框内充满滤饼所需的时间。
解：欲求滤框充满滤饼所需的时间θ，可用式3-56进行计算。为此，需先求得式中有关参数。
依式3-55a，对不可压缩滤饼进行恒速过滤时的Δp－θ关系为 Δp=aθ+b
将测得的两组数据分别代入上式：
3×104=100a+b 9×104=500a+b 解得 a=150 b=1.5×104 即 Δp=150θ+1.5×104
因板框过滤机所处理的悬浮液特性及所用滤布均与实验时相同，且过滤速度也一样，故板框过滤机在恒速阶段的Δp－θ关系也符合上式。
恒速终了时的压强差ΔpR=6×104Pa，故 4??p?b?6?104?1.5?10R?a150?300s
由过滤实验数据算出的恒速阶段的有关参数列于下表中。
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序号 θ，s Δp，Pa V=1×10－4θ，m3
q?VA,m3/m2
1 100 3×104 0.01 0.25 2
300
6×104
0.03
0.75
由式3-47a知 dVKA2d??2?V?V e?将上式改写为 2?q?qe?dVd??KA
应用附表2中数据便可求得过滤常数K和qe，即
K1A?2?q41?qe?dVd??2?1?10??0.25?qe? （a）
K2A?2?qdV?42?qe?d??2?1?10?0.75?qe? （b）
本题中正好Δp2=2Δp1，于是，K2=2K1。
联解式a、b、c得到
qe=0.25m3/m2 K2=5×10－3m2/s
上面求得的qe、K2为板框过滤机中恒速过滤终点，即恒压过滤的过滤常数。
qu?1?10?4?R?R?R???0???300?0.75m3/m2 ?.04? A=2×0.6352=0.8065m2
滤饼体积 Vc=0.6352×0.06=0.0242m3
单位面积上的滤液体积为q???Vc?0.0242?A??/v?0.8065?0.02?1.5 m3/m2
将K、qe、qR及q的数值代入3-56a得
（1.52－0.752）+2×0.25（1.5－0.75）=5×10－3（θ－300） 解得 θ=712.5 s
7、用一台BMS50/810—25型板框压滤机过滤某悬浮液，悬浮液中固相质量分数为0.139，固相密度为2200Kg/m3，液相为水。每1 m3滤饼中含500 Kg水，其余全为固相。已知操作条件下的过滤常数为K=2.72×10-5m2/s，qe=3.45×10-3m3/m2。滤框尺寸为810mm×810mm×25mm，共38框。试求：（1）过滤至框内全部充满滤渣所用时间及所得滤液的体积；（2）过滤完毕用0.8 m3清水横穿洗涤滤饼，求洗涤时间。洗水温度及表压与滤浆相同。
解：（1）滤框内全部充满滤渣
滤饼表面积 A = （0.81）2×2×38 = 49.86 m2 滤框容积 V总 = （0.81）2×0.025×38 = 0.6233 m3
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已知 1m3 的滤饼中 含水：500/1000 = 0.5 m3 含固体： 1 – 0.5 = 0.5 m3 固体质量 ：0.5×2200 = 1100 Kg
设产生1m3 的滤饼可以得到m0 ，Kg（V0 ，m3）的滤液，则 0.139 = 1100/（1100 + 50 + m）
∴ m0 = 6313 Kg 滤液的密度按水的密度考虑
V0 = 6.314 m3
∴ 形成0.6233 m3
的滤饼即滤框全部充满时得到滤液体积
V =6.314×0.6233 = 3.935 m3
则过滤终了时的单位面积滤液量为
q = V/A = 3.935/49.86 = 0.07892 m3 /m2
∵qe2 = Kθe ∴θe = qe2 / K = （3.45×10-3）2 / 2.72×10-5
= 0.4376
由（q + qe）2 = K（θ+θe）得所需的过滤时间为 θ = （q + qe）2 / K - θe
= （0.07892 + 0.00345）2
/2.72×10-5
- 0.4376 =249 s
⑵ 洗涤时间
Ve = qe×A = 3.45×10-3
×49.86 = 0.172 由 （dv/ dθ）Ww= KA2 /8（θ+θe）得
洗涤速率 = 2.72×10-5×（49.86）2/ 8×（3.935 + 0.172）
= 205×10-5
∴洗涤时间为：0.8/205×10-5 = 388s
8、热空气在冷却管管外流过，α2=90W/（m2·℃），冷却水在管内流过， α1=1000W/（m2·℃）。冷却管外径do=16mm，壁厚b=1.5mm，管壁的λ=40W/（m·℃）。试求：
①总传热系数Ko；
②管外对流传热系数α2增加一倍，总传热系数有何变化？ ③管内对流传热系数α1增加一倍，总传热系数有何变化？ 解：①由式4-70可知
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K1
o?1dobdo1????1di?dm?2
?1
1160.001516100013?4014.5?190 ?10.00123?0.00004?0.01111?80.8W/（m2·℃）
可见管壁热阻很小，通常可以忽略不计。 ②K1o??147.4W/?m2??C?
0.00123?12?90 传热系数增加了82.4%。
③K1o?116?85.3W/?m2??C?
2?100013?0.01111 传热系数只增加了6%，说明要提高K值，应提高较小的α2值。
9. 在并流换热器中，用水冷却油。水的进出口温度分别为25℃，40℃，油的进出口温度分别为150℃和100℃。现因生产任务要求油的出口温度降至80℃，假设油和水的流量、进出口温度及物性不变，若换热器的管长为1.2m，试求此换热器的管长增至若干米才能满足要求。设换热器的热损失可忽略。 解：根据题意列出关系式：
热流体（油）：T1=150℃ → T2=100℃ 冷流体（水）：t1=25℃ → t2=40℃
现在要求：热流体（油）：T1=150℃ → T2=80℃
冷流体（水） ：t1=25℃ → t2=？
开始： Q= WhCph（T1 - T2 ）=50 WhCph =WcCpc（t2-t1）=15WcCpc =K0S0Δtm Δtm =（Δt1- Δt2）/ln（Δt1/Δt2）=（125-60）/ln（125/60）=88.6℃ 改变后： Q，
=W，
，
，
hCph（T1 - T2 ）=70 WhCph =WcCpc（t2-25）=K0S0Δtm ∴15/（t，
，
2-25）=50/70 ∴t2=46℃ Δt，
，
，
m=（Δt1- Δt2）/ln（Δt1/Δt2）=69.9℃
∴Q/Q*
= K，
，
，
，
0SΔtm / K0SΔtm= LΔtm / LΔtm=50/70
∴ L，
=1.85L=2.13m
10、在一传热面积为50m2
的单程列管式换热器中，用水冷却某种溶液。两流体呈逆流流动。冷水的流量为36000kg/h，温度由20℃升至38℃。溶液的温度由110℃降至60℃。若换热器清洗后，在两流体的流量和进出口温度不变的情况下，冷水出口温度增至45℃。试估
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算换热器清洗前后传热面两侧的总污垢热阻。假设（1）两种情况下，流体物性可视为不变，水的比热容可取4.187kJ/（kg?℃）；（2）可按平壁处理，两种工况下αi和α0分别相同；（3）忽略管壁热阻和热损失。 解：清洗前：热流体：T1=110℃ → T2=60℃
冷流体：t2=38℃ ← t1=20℃
Δt1=72℃ Δt2=40℃
∴Δtm =（Δt1- Δt2）/ln（Δt1/Δt2）=54.4℃
Q= WhCph（T1 - T2 ）=50WhCph =WcCpc（t2-t1）=18WcCpc =K0S0Δtm =54.4K0S0
代入数据计算得K2
0=277 W/（m?℃）
清洗后：WhCph/ WcCpc= t2-t1/ T1 - T2= t2’-t1/ T1 – T t2’=40.6℃
热流体：T1=110℃ → T2=40.6℃ 冷流体：t2=45℃ ← t1=20℃ Δt1=65℃ Δt2=20.6℃
∴Δtm，
=（Δt1- Δt2）/ln（Δt1/Δt2）=38.6℃ Q=W，
，
cCpc（t2’-t1）= K0S0Δtm
代入数据计算得K，2
0=542 W/（m?℃） ∴总污垢热阻为：1/ K，
0-1/ K0=1/277-1/542
=1.765×10-3 m2
?℃/W 11、用120℃的饱和水蒸气加热单程列管换热器管内湍流流动的空气。空气流量为2400kg/h，从20℃加热到80℃。操作条件下空气的密度为1.093kg/m3，比热熔为1.005kJ/（kg·℃），根据任务要求的换热器主要尺寸为：管长3m，管径为￠25mm2.5mm的钢管100根。
现仓库里有一台换热器，其管长3m，管径为￠19mm2mm的钢管100根。 试验算：现有换热器能否替代所设计的换热器？ 计算式可忽略壁阻、垢阻和换热器的热损失。
1.8解：空气流量不变，因空气为湍流流动，所以管程的对流传热系数?i与di成反比，所以管径减小使得?i增大。因?空气《?蒸汽，忽略壁阻和垢阻，则
Ki??空气，所以管径减小使得Ki增大.
QW(t原换热器：
?ccpc2?t1)?24003600?1.005?(80?20)?40.2kW
（共16页） 第13页
Si??diLn?3.14?0.02?3?100?18.84?tt2?t1m?lnT?t?80?20?65.5℃1
T?tln120?202120?80
KQi?S?40.2?1000i?tm18.84?65.5?32.58W/(m2?℃）?i?Ki?32.58W/m2?℃
现有换热器：
?1.81.8Ki????i??d?i?d??????i???20??15????54.7W/m2?℃
S??i??diLn?3.14?0.015?3?100?14.13m2??t??t2?t1mlnT?t1T?t?2
Wt21ccpc(t??t??t21)?Ki?Si?lnT?t1T?t2?
求的t2??88.5℃?80℃ 所以库存换热器可以满足要求。
12、在一单壳程列管换热器内，壳程通入100℃的饱和水蒸气，将管内湍流流动的空气的空气从10℃加热到50℃，且饱和水整气冷凝为同温度的水。若空气流量及空气进口温度不变，仅将原换热器改为双管程，问此时空气的出口温度为多少？饱和蒸汽量如何变化？
计算式可忽略壁阻、垢阻和换热器的热损失。
解：换热器改为双管程，空气流量不变，则管内流速u??2u，因空气为湍流流动，所以管程的对流传热系数?与u0.8成正比，所以
??0.8????u???74,?u????20.8?1.???1.74?
因?空气《?蒸汽，忽略壁阻和垢阻，则
K??空气 所以K??1.74K
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列出热量衡算与传热速率方程
Q?Wt2?t1Ccpc?t2?t1??KSlnT?t1单管程
T?t2 (1)
Q??Wt2??t1Ccpc?t2??t1??K?SlnT?t1双管程
T?t2? (2)
1.74lnT?t1T?t2lnT?t?11(2)/(1)得
T?t2? 解得t2?67.6℃
Wh??Q??WcCPC?t2??t1??67.6?10?饱和蒸汽的流量变化WhQW?t1.44CCPC?t21?50?10 （共16页） 第15页
16页）第16页
（共