活性污泥法工艺控制
pH值
废水中和废水经济节能，利用碱性废水或废渣中和酸性废水。实际污废水pH调节过程中，会遇到pH中和突跃现象，使得pH很难达到中性，特别是水量大，pH值过高或过低废水用强酸强碱中和效果尤为明显。发挥调节池的作用，通过连续的中和药剂投加、频繁的监测观察，保证中和后废污水pH值过大导致偏离中性。污废水的最终调节的pH值宁愿偏碱性也不要偏酸性，因为酸性废水易腐蚀处理设施，偏碱废水利于后段混凝效果提升，活性污泥主体微生物抗碱性污废水能力要优于抗酸性污废水能力，偏碱废水更易形成氢氧化物沉淀而为污染物进一步去除提供便利。污废水中需要去除颗粒较多时，采用氢氧化钙要优于氢氧化钠，特别是兼带去除水中磷酸盐。
pH值异常波动的状况常发生在工业废水处理厂。以水洗水、前处理水为主的此类废水特有的低有机污染物、低悬浮颗粒为代表的低浓度清洗水为主。污泥沉降比受pH值冲击影响较大，表现比较快速明显。活性污泥沉降缓慢，上清液混浊，液面设臵有漂浮的活性污泥絮体。pH值低于5或者高于10时对活性污泥影响快速而明显，活性污泥的恢复也需要相当长的时间。越高的MLSS越能耐受大波动的pH值污废水冲击。但在大波动pH值污废水冲击后系统需要排出受冲击的活性污泥，利用新增殖的污泥恢复其正常功能。受波动pH值污废水影响，活性污泥系统需要排泥恢复，即SRT降低，此阶段难控制污废水中的污染物浓度，常出现出水指标超标。污泥沉降性能变差，导致出水指标COD和SS超标，对策是在出水段投加絮凝剂暂缓超标。在大波动pH值污废水冲击不大时，可通过加大回流比，以二沉池内的中性废水稀释进入生化系统的大波动pH值污废水。
水温
通常因温度过高原因对系统的冲击是明显高于因季节变化引起的冲击，需要对工业企业排放的污废水进行冷却预处理。
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北方的污水处理系统常建造地下或半地下室及室内处理设施，对于高温污废水，增设冷却塔等设施会造成较大的投资运行费用，通常通过调节池或增设生物塔等设施达到降温目的。
水温过低时，分子间活动减弱。絮凝机会和效果受限，特别是水中颗粒杂质不多的情况，絮体细小，间隙水混浊。水温低于10℃时，对混凝效果影响开始显现，7℃以下时会产生明显的混凝影响。水温过低或过高时原后生动物数量降低、活动受限，部分种类消失。物化段混凝处理受水温过低导致絮凝体细小，混凝效果不佳。水温过低导致活性污泥活性降低，分解有机物耗时增加，表现在完成沉降及泥水分离时间延长，二沉池上污泥集团上扬，细小颗粒流出堰口，沉降实验时上清液朦胧模糊。
原水成分
生活污水厂会因混入过多工业废水或天然雨水导致氮磷不足，为保证活性污泥正常生产繁殖，必须补充营养物质以满足微生物繁殖合成细胞壁所需。工业废水悬浮物含量高，降解耗氧量高，部分有机物难降解，有的甚至有毒性或抑制作用，有机物浓度波动巨大，对系统耐冲击要求高，pH值受工艺影响而波动巨大，水温变化大，易产生热污染，重金属和有毒有害物质多。
生化系统要求建立的运行环境是水质均匀、波动小、冲击少的环境，生化系统的恢复是需要较长时间
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的调整的。混凝对原水中颗粒物质含量及带电性有较高要求，颗粒物质偏少，由于颗粒碰撞机会少、絮凝吸附能力不足，沉淀效果不明显，需要增加HRT；高悬浮颗粒污水，要消耗大量混凝药剂，大量絮凝颗粒在搅拌作用下相互碰撞导致絮体结构折断，上清液混浊，间隙水不清澈。
食微比F/M
一般以BOD5-污泥负荷率（Ns）表示
Ns=Qla.(XV)[kgBOD5/(kgMLSS·d)]
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Q 污水流量m/d V 曝气容积m3 X MLSS mg/L
La 进水BOD5浓度mg/L
系统了解进水有机物浓度对应目前的活性污泥浓度是否合适，指导调整活性污泥浓度值，最终达到活性污泥浓度与进水有机物浓度的恰当比例。
随着食微比的增加，需氧量反而是减少的，原因是一定量的有机物被微生物降解，耗氧量是一定的，当F/M值过低时，相应的MLSS处于过剩状态，过剩的活性污泥越多，消耗的DO就越多，所以食微比越低，需氧量越高。在保证处理效果的前提下，尽量提高食微比，可避免不必要的曝气消耗。
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溶解氧DO
正确的检测方法是将整个曝气池划分为若干区域，就整个区域范围的溶解氧监测值进行统计分析。在相同的进水浓度、水质成分、活性污泥浓度等条件下，冬季充氧效果要明显优于夏季。
原水中有机物含量越多，微生物为代谢分解这些有机物所需消耗的溶氧就越多，相反就越少。水中洗涤剂存在使得曝气池液面存在隔绝大气的隔离层，对曝气效果的提升存在影响。高活性污泥浓度对DO的需求明显高于低活性污泥浓度对DO的需求。在达到去除污染物、达到排放浓度的情况下，要尽量降低活性污泥浓度，对降低曝气量、减少电耗是有利的。低MLSS时不要过度曝气，避免活性污泥过度氧化。过曝气使细小的空气气泡附着在活性污泥菌胶团上，导致活性污泥上浮。活性污泥压缩性变差，丝状菌膨胀时更易导致曝气的细小气泡附着在菌胶团上导致大量浮渣。
活性污泥浓度
MLSS包括活性微生物、吸附在活性污泥上不能为生物降价的有机物、微生物自身氧化的残留物、无机物。监测时以曝气池出口端混合液浓度为标准来衡量整个曝气池内活性污泥浓度的。抽滤时力度不要过大，倒入的活性污泥混合液不要太多，以免活性污泥穿过滤纸而没有被滤纸过滤，烘干时间也要灵活掌握。
氧化沟工艺MLSS不宜过高，氧化沟中活性污泥处于低负荷运行状态，如MLSS过高易出现污泥老化，况且在较低的MLSS下仍然能够看到氧化沟出水带有细小的未沉降活性污泥颗粒流出。
传统活性污泥法不具备氧化沟那样的抗冲击负荷能力，可调节操作性差，对MLSS变化而附带的不良处理效果表现更明显，操作中要严格按照食微比调节活性污泥浓度。
SBR法MLSS对系统影响是较小的，可认为延长或缩短活性污泥与污染物的反应时间，以此来抵消MLSS过高或过低的不利影响，可理解为较能适应冲击负荷和及时调整工况应对系统故障的工艺。
一味提高MLSS，当进水有机物浓度不高时SRT过长。活性污泥对有机物的去除率在夏季明显优于冬季。水温每降低10℃，活性污泥活性将下降1倍；水温低于10℃时可明显发现处理效果不佳。水温偏低时可以提高MLSS，相反时刻通过降低MLSS避免出现未沉降絮体和浑浊上清液的不良状况。高活性污泥浓度导致沉降比升高时，压缩后的活性污泥紧密，色泽为深棕褐色，非活性污泥浓度升高导致的沉降比升高时，压实性差，色泽暗淡。
活性污泥混合液挥发性悬浮固体MLVSS包括活的微生物、吸附在活性污泥上不能为生物降解的有机物、微生物自身氧化的残留物。利用高温灼烧将有机物燃烧殆尽，剩余部分就是无机物。每月检测一次MLVSS与MLSS对比。稳定的市政污水处理厂，MLVSS/MLSS为0.75左右，工业废水的值波动较大。
沉降比SV30
曝气池末端混合液1000 ml于1000 ml量筒中，静止30 min后，沉淀的活性污泥体积占整个混合液体积比例即活性污泥沉降比，单位用百分数%表示。
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混合液倒入1000ml量筒之前要进行必要的搅拌，避免倒入量筒的混合液因之前发生的沉淀而使检测结果较实际偏小的现象。搅拌力度要均匀，不要过分搅拌使部分结合紧密的活性污泥絮体打碎。 （1） 自由沉降阶段：活性污泥迅速絮凝，出现快速沉降，沉降速度完全由污泥特性决定。
自由沉淀阶段要观察活性污泥沉降速度，初期絮凝是否迅速，好的自由沉淀在30S就能完成。如时间太长，往往是系统故障或即将产生故障的信号，如丝状菌膨胀、污泥负荷过高、污泥发生中毒。絮体内夹带细小气泡，与活性污泥黏度增高、曝气过度等原因。MLSS过高、污泥老化、进流有机物浓度过高等是易导致黏度增高的原因。
（2）集团沉淀阶段：自由沉淀结束后即可看到集团沉淀。自由沉淀发生后，活性污泥不断絮凝沉淀下降，越往底部沉，密度越高，相互拥挤的活性污泥呈集团式同步集团沉淀。MLSS过高时集团沉淀会提早出现，但由于过多活性污泥拥挤，进展较缓慢。活性污泥中夹杂过多惰性物质时也会加速集团沉淀。污泥老化时在集团沉淀阶段也会出现沉降速度明显加快的现象。
活性污泥色泽加深、污泥不断相互吸附、汇集成越来越大的絮体。如没有加深，要考虑是否MLSS过低，污泥负荷是否过大，进入系统的无机颗粒是否过多。集团沉淀优势会发生污泥快速絮凝后悬浮于量筒中部而不下沉，导致上下皆是清液，这与活性污泥内充入多量气泡并发生中度丝状菌膨胀有关。
（3）压缩沉淀阶段：压缩沉淀是污泥间絮体进一步吸附压缩的结果，过程最长。惰性物质加速压缩沉淀、反硝化导致压缩沉淀失败。
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