经八纬一改造项目B区8#-13#楼 施工升降机在车库顶板安装承载力验算
经八纬一改造项目B区8#-13#楼及地下车库项目，主楼升降机需在已施工完的车库顶板上安装，主楼与车库顶板上均设置沉降后浇带，后浇帯楼板为连续支撑，跨度为8.4m，特对此升降机基础所处位置的顶板采用底部加支撑传力的方法（基础图附后），满堂架体搭设，支设范围为施工升降机基础底座外扩1M。
一、升降机基础支撑设计
为了加大安全系数，采取在升降机基础范围的车库顶板下加钢管支撑的方式，将上部载荷传递到筏板基础上。钢管支撑体系：搭设范围5.5*5（升降机基础范围外扩1m），满堂支撑体系采用48mm×3.5mm无缝钢管，立杆纵横间距0.7m，步距1.2m，顶端用U型卡与方木支撑，方木截面大小50mm×80mm，间距同立杆，底座支设在通长300mm*50mm木质垫板上。扫地杆距离地面200mm，纵横方向满加。梁底加设独立立杆，立杆间距0.7m，立杆上端伸出至木方支撑点长度0.1m，支撑架搭设高度3.95m。立杆与满堂脚手架体四周加设剪刀撑与斜撑，斜撑与地面成45o角。
特将施工升降机的压力进行计算和满堂支撑体系进行验算。 二、荷载验算
根据施工现场情况，本设备安装在车库顶板上。按照楼层总高和施工荷载要求，根据厂家提供的SC200/200施工升降机使用说明书中的数据验算如下： 1、施工升降机的平均压力设计值
根据施工现场情况，本设备安装在车库顶板上。按照楼层总高和施工荷载要求，根据厂家提供的SC200/200施工升降机使用说明书中的数据验算如下：
（1）吊笼重（含附件）：23.53KN （2）外笼重（含附件）：14.5KN （3）标准节（含附件）：35.3KN （4）施工升降机基座重：129.6KN 前四项合计为202.93KN
（5）最大载重量：39.2KN 动力系数：1.1
基座底面积A=4m×4.5m=18m2 升降机总荷载设计值为：
P=（202.93×1.2+39.2×1.1×1.4）/A=16.88KN/ m2
经对地下车库顶板以上的验算，能够满足施工升降机的承载力要求。为了加大安全系数，采取在升降机基础范围的车库顶板下加钢管支撑的方式，将上部载荷传递到筏板基础上。钢管支撑体系：搭设范围4.6*4（升降机基础范围），钢管Φ48*3，间距600*600，，用顶托加木方顶在板下，木方间距600，横杆步距1500，立杆上端伸出至木方支撑点长度0.1m，支撑架搭设高度3.8m。
2、顶板承载力验算：
根据施工升降机的受力情况，对加固支撑范围内的车库顶板承载力进行验算（车库顶板强度等级为C30，设计荷载为
（1.1米覆土）1.1 ×20=22 KN/ m2 活荷载10 KN/ m2
合计：1.2×22+1.4×10=40.4 KN/ m2＞16.19 KN/ m2
取加固支撑面积5.5m*5m，荷载验算时取值在支撑范围内进行验算。） Pk=( Kk +Gk)/A
其中：Pk--基础地面平均压力值
Kk---上部结构传至基础顶面竖向力值 Gk---车库顶板设计自重9.2 KN/ m2
Pk=( Kk +Gk)/A，
A---加固支撑面积 Pk=( Kk +Gk)/A，
=（202.93×1.2+39.2×1.1×1.4）/（5.5*5）+9.2 KN/ m2 =11.05KN/ m2+9.2 KN/ m2 =20.25 KN/ m2〈40.4 KN/ m2 故车库顶板满足荷载要求。 3、钢管支撑体系验算：
施工升降机产生的荷载由前式得知：P=202.93KN 施工升降机理论基础面积由前式的知：S=4.5*4=18 m2? 则： 单根钢管承载力为：N=202.93/18*0.7*0.7=5.54
满堂脚手架工程方案计算书
编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 4、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） 5、《建筑施工手册》第四版（缩印本） 6、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-2005 7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版 8、建书脚手架和模板计算软件(建科评［2007］028号)
工程参数
满堂脚手架搭设参数
搭设高度(m) 立杆纵距(m) 横向水平杆间距(m) 荷载参数 脚手板自重(kN/m2) 钢管类型 0.35 每米立杆承受支架自重(kN/m)： 施工人员与材料设备荷载(kN/m2)： 0.107 20 3.95 0.7 0.18 水平杆最大步距h(m) 立杆横距(m) 连接扣件采用 1.2 0.7 双扣件 φ48×3.0 横向水平杆验算
横向水平杆间距0.18m，截面抵抗矩 W=4.49cm3；截面惯性矩 I=10.78cm4；
（一）抗弯强度验算
1、横向水平杆按简支梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.7m。 2、荷载计算
均布线荷载设计值为：
q= [1.2×0.35+1.4×20]×0.18=5.116KN/m 3、强度验算
M= 0.125ql2=0.125×5.116×0.72=0.31KN·m 支座力计算1ql=1×5.116×0.7=3.58KN 钢管抗弯强度设计值f=215N/mm2； σ=
M W
= 0.31×106 4.49×103
=69.04N/mm2 < f=215N/mm2
横向水平杆抗弯强度满足要求! （二）挠度验算
验算挠度变形时，采用荷载效应的标准组合的设计值,各类荷载分项系数均取1。 q = 0.18×（0.35＋20）=3.663KN/m；
横向水平杆最大容许挠度值:700/150=4.7mm，且不得大于10mm 钢管弹性模量: E = 206000N/mm； ν=
5ql4 384EI
=
5×3.663×7004
384×206000×10.78×104
=0.5mm < 4.7mm 2
满足要求!
纵向水平杆验算
（一）强度验算
横向水平杆作用在纵向水平杆的集中荷载P=3.58kN，
3.583.583.583.583.58计算简图(kN)
3.583.583.583.583.583.583.583.5
7007000.9400.940-0.235-0.313-0.235-0.705-0.783-0.783-0.70 弯矩图(kN.m)
最大弯矩 Mmax=0.940kN.m； 钢管抗弯强度设计值f=215N/mm2； Mmax 0.940×106
σ= = W 4.49×103
纵向水平杆抗弯强度满足要求! （二）挠度验算
验算挠度变形时，采用荷载效应的标准组合的设计值,各类荷载分项系数均取1。 横向水平杆作用在纵向水平杆的集中荷载P=2.564kN， 纵向水平杆最大变形V=1.050mm
容许挠度值:700/150=4.7mm，且不得大于10mm Vmax =1.050mm < 4.7mm 满足要求!
= 209.354N/mm2 < 215N/mm2
扣件抗滑移验算
扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑承载力折减系数1,抗滑承载力设计值： Rc＝1×12=12.00kN
水平杆通过扣件传给立杆的最大竖向力设计值：R=15.663kN R > Rc，不满足要求!建议采用顶托!