立杆的稳定性验算
（一）风荷载计算
基本风压采用山东济南市10年一遇风压值采用，ω0=0.1kN/m2。
满堂脚手架计算高度H=3.95m，按地面粗糙度D类 有密集建筑群且房屋较高的城市市区。风压高度变化系数μz=0.62。
计算风荷载体形系数μs
将满堂脚手架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。满堂脚手架的挡风系数?=1.2×An/(la×h)=1.2×0.104/(0.7×1.2)=0.149
式中An =(la+h+0.325lah)d=0.104m2 An ----一步一跨内钢管的总挡风面积。
la----立杆间距，0.7m，h-----步距，1.2m，d-----钢管外径，0.048m
系数1.2---节点面积增大系数。系数0.325---满堂脚手架立面每平米内剪刀撑的平均长度。
单排架无遮拦体形系数：μst=1.2?=1.2×0.149=0.18 无遮拦多排满堂脚手架的体形系数： μs=μst
1-ηn
=0.18 1-η
1-0.91 3 1-0.91
=0.49 η----风荷载地形地貌修正系数。 n----满堂脚手架相连立杆排数。
风荷载标准值ωk=μzμsω0=0.62×0.49×0.1=0.030kN/m2 风荷载产生的弯矩标准值Mw： 0.9×1.4ωklah2 Mw= = 10
0.9×1.4×0.030×0.7×1.22
= 0.004kN·m
10
（二）计算立杆段轴向力设计值N
立杆稳定性计算部位取底层脚手架。 1、不组合风荷载时立杆轴向力设计值N
N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4∑NQk=1.2×(0.107×3.95+0.35×0.7×0.7)+1.4×20×0.7×0.7=14.433kN
式中：NG1K——脚手架结构自重标准值产生的轴向力（kN）；
NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力（kN）；
ΣNQK——施工荷载标准值产生的轴向力总和（kN）， 2、组合风荷载时立杆轴向力设计值N
N=1.2(NG1K+NG2K)+0.9×1.4∑NQk=1.2×(0.107×3.95+0.35×0.7×0.7)+0.9×1.4×20×0.7×0.7=13.061kN （三）立杆的稳定性计算
组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式:
N
+ ?A Mw
≤f W
N ---- 轴心压力设计值(kN) ：N=13.061kN；
?---- 轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=Lo/i 查表得到；
L0 --- 计算长度（m），L0=kμh，h:步距，取1.2m;k:计算长度附加系数，其值取1.155,μ:考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001表5.3.3采用，取1.7，L0=2.36m。
i ---- 钢管截面回转半径(cm) ,i=1.59cm； A ---- 立杆的截面面积(cm2),A=4.24cm2； W ---- 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3； f ---- 钢材的抗压强度设计值N/mm2,f= 215N/mm2； 长细比计算：λ=Lo/i=236/1.59=148。
按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数?=0.316；
N Mw 13.061×103 0.004×106
+ = =97.482+0.891=98.373N/mm2 ?A W 0.316×4.24×10 4.49×10 立杆稳定性满足要求! 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算： N 14.433×103 22 = 2=107.722N/mm 立杆底地基承载力验算 1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=14.433kN 2、垫木底面面积A 垫木作用长度0.7m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=0.7×0.3=0.21m2 3、地基土为岩石，其承载力设计值fak= 200kN/m2 立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 1 4、验算地基承载力 立杆底垫木的底面平均压力 N P= A = 满足要求!。 14.433 20.21 =68.73kN/m < mffak=200×1=200kN/m2