1#楼沿街模板工程施工专项方案
构件类型 构件跨度（m） 达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率（%） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 梁 悬臂构件 11、模板支撑及满堂脚手架在搭设前应在楼面或地面上弹出钢管架的纵横方向位置线并进行抄平。
12、水平杆的接长采用搭接或对接，搭接长度不应小于1m。接头扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或步同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距1/3。
13、纵向剪刀撑必须伸至扫地杆下，两端头必须设置在节头处。
14、在浇筑砼前，现场施工人员检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧，拧紧螺栓的扭力矩控制在45N.m～60N.m之间。砼浇筑过程中现场安排工长、质安员值班，对模板支撑架随时监控，并作好预防措施，及时对施工中出现的问题进行整改。
16、模板内杂物清理采取在柱、墙根部和梁、板底模中部留设清扫口。 17、拆模前应提供该部位砼实体强度证明。
≤8 ＞8 — ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 六、附录：模板支撑体系计算书
1-○27/○A-○L轴间的楼板支撑架计算书 （一）、1#楼沿街○
参数信息
模板与支架搭设参数
模板支架搭设高度H：8.5m；立杆纵距la：1m；立杆横距lb：0.8m；水平杆最大步距h：1.2m；
面板采用：竹胶合板 厚度：9mm；支撑面板的次楞梁采用：钢管支撑；间距：0.2m；主
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楞梁采用：单钢管φ48×2.7；钢管均按φ48×2.7计算。
荷载参数
永久荷载标准值：楼板厚度：0.15m；新浇筑砼自重（G2k）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.5kN/m3 ；模板与小楞自重（G1k）：0.5kN/m2 ；每米立杆承受结构自重: 0.147kN/m
可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k），当计算面板和直接支承面板的次楞梁时，均布荷载取：2.5kN/m2，再用集中荷载4kN进行验算，比较两者所得的弯矩取其大值。当计算直接支承次楞梁的主楞梁时，均布荷载标准值取2.5kN/m2 ，当计算支架立柱时，均布荷载标准值取2.5kN/m2 。振捣砼时荷载标准值（Q2k）：4kN/m2。
模板面板计算
面板采用竹胶合板，厚度为9mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取单位宽度1m的面板作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W= 100×0.9×0.9/6=13.500cm3； 截面惯性矩I= 100×0.9×0.9×0.9/12=6.075cm4；
1、强度验算
（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。 （2）、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×(24000×0.15+1500×0.15+500)+1.4×2500]×1=7821N/m q1=0.9×[1.35×(24000×0.15+1500×0.15+500)+1.4×0.7×2500]×1= 7460N/m 根据以上两者比较应取q1= 7821N/m作为设计依据。 集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=0.9×1×1.2×500=540 N/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×4000= 5040N
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（3）、强度验算
施工荷载为均布线荷载： M1=
q1l2 8
= 7821×0.22
8
=39.11N·m
施工荷载为集中荷载： M2=
q2l2 8
+ Pl 4
=
540×0.22
8
+ 5040×0.2
4
=254.70N·m
取Mmax=254.70N·m验算强度。 面板抗弯强度设计值f=35N/mm2； σ=
Mmax W
= 254.70×103 13.500×103
=18.87N/mm2 < f=35N/mm2
面板强度满足要求!
2、挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 1×（24000×0.15＋1500×0.15＋500）=4325N/m=4.325N/mm； 面板最大容许挠度值: 200.0/250=0.8mm； 面板弹性模量: E = 9000N/mm2； ν=
5ql4 384EI
=
5×4.325×200.04 384×9000×6.075×10
4
=0.165mm < 0.8mm 满足要求!
次楞钢管验算
次楞采用钢管，钢管按φ48×2.7计算，间距0.2m，截面抵抗矩 W=4.12cm3；截面惯性
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矩 I=9.89cm4；
1、抗弯强度验算
（1）、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.8m。 （2）、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。 均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×(24000×0.15+1500×0.15+500)+1.4×2500]×0.2=1564N/m q1=0.9×[1.35×(24000×0.15+1500×0.15+500)+1.4×0.7×2500]×0.2= 1492N/m 根据以上两者比较应取q1= 1564N/m作为设计依据。 集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=0.9×0.2×1.2×500=108 N/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×4000= 5040N （3）、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1= 0.1q1l=0.1×1564×0.8=100.10N·m 施工荷载为集中荷载：
M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08×108×0.82+0.213×5040×0.8=864.35N·m 取Mmax=864.35N·m验算强度。 钢管抗弯强度设计值f=215N/mm2； σ=
Mmax W
= 864.35×103 4.12×103
=209.79N/mm2 < f=215N/mm2
2
2
次楞抗弯强度满足要求!
2、挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q = 0.2×（24000×0.15＋1500×0.15＋500）=865N/m=0.865N/mm；
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次楞最大容许挠度值:800.0/250=3.2mm； 次楞弹性模量: E = 206000N/mm2； ν=
0.632ql4 100EI
=
0.632×0.865×800.04 100×206000×9.89×10
4
=0.110mm < 3.2mm 满足要求!
主楞验算
主楞采用:单钢管φ48×2.7 截面抵拒矩W=4.12cm3 截面惯性矩I=9.89cm4
1、强度验算
当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。 首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。 作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q1=0.9×[1.2×(24000×0.15+1500×0.15+500)+1.4×2500]×0.2=1564N/m q1=0.9×[1.35×(24000×0.15+1500×0.15+500)+1.4×0.7×2500]×0.2= 1492N/m 根据以上两者比较应取q1= 1564N/m作为设计依据。 次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1564×0.8/1000=1.376kN。 次楞作用集中荷载P=1.376kN，进行最不利荷载布置如下图：
1.381.381.381.381.381.381.381.381.381.381.381.381.381.381.38计算简图(kN)
10
10001000