江苏大学本科毕业设计说明书
lx=6.6m ly=6.5m , lx∕ly=6.6∕6.5=1.02,按双向板计算。 ? 荷载设计值
恒荷载设计值 g=1.2×4.5=5.4 KN∕㎡ 活荷载设计值 q=1.4×2.0=2.8 KN∕㎡
111恒荷载+活荷载 g+q=5.4+×2.8=6.8 KN∕㎡
222111活荷载 q=×2.8=1.4 KN∕㎡ 222 g+q=5.4+2.8=8.2 KN∕㎡ ? 内力计算
lx=6.6m ly=6.5m , lx∕ly=6.5∕6.6=0.98 单位板宽跨中弯矩：
mx=(0.0185+0.2×0.0174)×6.8×6.5+(0.0385+0.2×0.0366)×1.4×6.5
22
=9 KN·m∕m
2
my= (0.00174+0.2×0.0185)×6.8×6.5+(0.0366+0.2×0.0385)×1.4×6.52=8.7 KN·m∕m 单位板宽支座弯矩：
'=m\=-0.0528×8.2×6.5=-18.29 KN·m∕m mxx2
m'y=m\y=-0.0519×8.2×6.5=-17.98 KN·m∕m
2
? 截面设计
板的保护层厚度取20mm，选用?8钢筋作为受力主筋，则（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）。
lx短跨方向跨中弯矩截面有效高度: h01=h-c-d∕2=120-20-4=96mm
ly长跨方向跨中弯矩截面有效高度: h02=h-c-3d∕2=120-20-4=88mm 故支座处h0为96mm.
截面弯矩设计值部考虑折减。计算配筋时，取内力臂系数?s=0.95，
AS?M
0.95h0板配筋选用HRB335,fy=300N∕mm2,配筋计算结果见表3.4.1。 fy，
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表3.3.1 A区格板配筋计算
M (KN·m∕m) 19 8.7 -18.29 -17.98 AS选配钢筋 实配钢筋 位 置 截 面 h0 96 88 96 96 mm2mm2 lx方向 跨 中 328.95 346.89 668.49 657.16 ?8@150 334.9 418.67 785 785 ly方向 A边支座（lx向） 支 座 A边支座（ly向） ?8@120 ?8@100 ?8@100
2. B区格板配筋计算
lx=6.6m ly=3.0m , lx∕ly=6.6∕3.0=2.2m>2,按单向板计算。 ? 荷载组合设计值
由可变荷载效应控制的组合 g+q =1.2×4.5+1.4×2.0=8.2 KN∕㎡ 由永久荷载效应控制的组合 g+q =1.35×4.5+1.4×0.7×2.=8.035 KN∕㎡ 故取可变荷载效应控制的组合 g+q =8.2 KN∕㎡ ? 内力计算
取1 m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B区格的计算跨度l0=3000 mm，
1如果B区格板两端是完全简支的情况，则跨中弯矩M=(g+q) l02,考虑到B区格板
81两端梁的嵌固作用，故取跨中弯矩 M=(g+q)l02，如果B区格板两端是完全嵌固
101的，则支座弯矩为M=-(g+q)l02，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩
121为M=-(g+q)l02，B区格板的弯矩计算见表3.4.2。
14表3.3.2 B区格板的弯矩计算
截面 弯矩系数跨中 1 10支座 -1 14截面 M=?(g+q)l02 跨中 5.76 支座 -4.11 ? ?截面设计
板的保护层厚度取20mm，选用?6钢筋作为受力主筋，则板的截面有效高度为h0=h-c-d∕2=120-20-3=97mm
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混凝土采用C30,则fc=14.3 N∕mm2,板受力钢筋选用HRB335，fy=300N∕mm2，B区
格板配筋计算见表3.4.3。
表3.3.3 B区格板配筋计算
截 面 M((KN·m∕m) M 2?1fcbh0跨 中 5.76 支 座 -4.11 截 面 跨 中 支 座 143.39 AS?M2(mm) 202.39 ?sh0fy选配钢筋 ?s?0.0428 0.0305 0.985 ?6@100 ?6@150 2?s?0.5(1?1?2?S 0.978 实配钢筋(mm)
282.6 189 C区格配筋计算
lx=6.6m ly=6.5m , lx∕ly=6.5∕6.6=1.03,按双向板计算 ? 荷载设计值
卫生间恒荷载设计值 g=1.2×6.0=7.2 KN∕㎡ 活荷载设计值 q=1.4×2.0=2.8 KN∕㎡
111恒荷载+活荷载 g+q=7.2+×2.8=8.6 KN∕㎡
222111活荷载 q=×2.8=1.4 KN∕㎡ 222 g+q=7.2+2.8=10KN∕㎡ ? 内力计算
lx=6.6m ly=6.5m , lx∕ly=6.6∕6.5=0.98 单位板宽跨中弯矩：
mx=(0.0198+0.2×0.0172)×8.95×6.5+(0.041+0.2×0.0364)×1.4×6.5
=11.26 KN·m∕m
2
my= (0.0172+0.2×0.0198)×8.95×6.5+(0.0364+0.2×0.041)×1.4×
22
6.52=10.33 KN·m∕m
单位板宽支座弯矩：
'=m\=-0.055×10×6.5=-23.24 KN·m∕m mxx2
m'y=m\y=-0.0528×10×6.5=-22.3 KN·m∕m
2
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? 截面设计
板的保护层厚度取20mm，选用?8钢筋作为受力主筋，则lx短跨方向跨中弯矩截面有效高度: h01=h-c-d∕2=100-20-4=76mm
ly长跨方向跨中弯矩截面有效高度: h02=h-c-3d∕2=100-20-12=68mm 故支座处h0为76mm。
截面弯矩设计值部考虑折减。计算配筋时，取内力臂系数?s=0.95，
AS?M0.95h0fy，
板配筋选用HRB335,fy=300N∕mm2,配筋计算结果见表3.4.4。
表3.3.4 A区格板配筋计算
M (KN·m∕m) 11.26 10.33 -23.24 -22.3 AS选配钢筋 实配钢筋 位 置 截 面 h0 76 68 76 76 mm2mm2 785 785 1130.4 1130.4 lx方向 跨 中 519 533 1072 1029 ?10@100 ly方向 A边支座（lx向） 支 座 A边支座（ly向） ?10@100 ?12@100 ?12@100
4. 横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算
4.1 恒荷载作用下的计算简图及内力计算
4.1.1 横向框架简图
假定框架柱嵌固于基础顶面上，框架梁与柱刚接，由于各层柱的截面尺寸不变，故框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离。
底层柱高从基础顶面至二楼楼面，根据地质条件，室内外高差为-0.45m，基础顶面至室外地坪通常取-0.500m，本设计取基础顶面至室外地坪的距离为-0.550m，二楼楼面为+4.200m，故底层柱高为3.9+0.45+0.55=5.2m，其余各层层高为3.6m，⑧轴线横向框架简图如图4.1所示。 4.1.2 第一层框架计算简图
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计算简图如图所示；
FAA6500FBB3000FCC6500FDDAFAqABB6500FBqBCC3000FCqCD6500FDD650030006500650030006500
1600016000 4.4 第一层框架计算简图 4.5 等效荷载简化图
分析图4.2和图4.3的荷载传递，⑧轴线第一层框架简图如图4.4所示，在AB跨和ED跨作用有梯形荷载，等效荷载简化为如图4.5所示的计算简图，图中集中力作用点有A、B、C、D等4个点。
? qAB计算：
① 板A的面荷载为4.5 KN∕㎡，由图4.3可知，传递给AB段为梯形荷载，等效荷载转化为均布荷载为:
1.6521.653)+()〕×4.5×1.65=6.7 KN∕m (1?2?2??3)P?〔1-2(6.56.5因为左右两边给板A传递荷载，故板A传递的荷载为13.4 KN∕m。 ② 梁自重及抹灰
梁（350mm×700mm）自重：25×0.35×（0.7-0.12）=5 KN∕m 抹灰层（10厚混合砂浆，只考虑梁两侧抹灰）： 0.01×（0.7-0.12）×2×17=0.197 KN∕m 小计：5+0.197=5.197 KN∕m ③ 墙体荷载
墙体选用250厚，则填充墙外墙面荷载计算： 墙体自重： 5.5×0.25=1.3 水刷石外墙面 0.5 水泥内墙面 0.36 合 计 ： 2.18KN∕㎡ 填充墙内墙面荷载计算： 墙体自重： 1.3 水泥粉刷外墙面 0.36
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