中交太中银铁路工程 第九项目经理部一分部
图2-3 底篮加强纵梁剪应力图（单位：kN/m2）
图2-4 底篮加强纵梁变形图（单位：m）
从以上的计算结果可知： 加强纵梁的最大变形△=2.1cm；
最大弯曲应力为：σm=130.4Mpa<[σ]=140 Mpa，满足要求； 最大剪应力为：τ
Q=26.3 Mpa<[τ
]=85 Mpa，满足要求。
2、底板下2[36槽钢普通纵梁的计算：
底板处混凝土重量按箱梁1#块重量扣去腹板处的混凝土重量计，底板处宽4.4m，共布设6道2[36槽钢纵梁。
混凝土荷载q1=q砼×K1/nL腹=319.8×1.2/(6×3)=21.32kN/m 模板重量按5t计，荷载 q2=q模K1/ nL腹=50×1.2/(6×3)=3.3 kN/m 人群及机械荷载q3 =2.5×1.4×（4.4×3）/(6×3)==2.57kN/m 倾倒和振捣混凝土产生的荷载：
q4 =（2+2）×（4.4×3）×1.4/(6×3)==4.11kN/m 底板纵梁上的均布荷载：q= q1+ q2+ q3+ q4=31.3 kN/m
- 6 -
中交太中银铁路工程 第九项目经理部一分部
q=31.3kN/m0.536.83.3
图2-5 底篮普通纵梁计算简图（单位：m）
图2-6 底篮2[36a槽钢纵梁弯曲应力图（单位：kN/m2）
图2-7底篮2[36a槽钢纵梁剪应力图（单位：kN/m2）
图2-8 底篮2[36a槽钢纵梁变形图（单位：m）
从以上的计算结果可知：
2[36a槽钢纵梁的最大变形△=2.0cm；
最大弯曲应力为：σm=114.8Mpa<[σ]=140 Mpa，满足要求； 最大剪应力为：τ
Q=21.2 Mpa<[τ
]=85 Mpa，满足要求。
- 7 -
中交太中银铁路工程 第九项目经理部一分部
3、底篮后横梁受力验算
1#块箱梁横断面计算如下图所示：
图2-10 底篮后横梁计算截面图(单位：cm)
模板模板系统按5t计，人群及机具荷载2.5kN/m2，倾倒和振捣混凝土荷载4.0kN/m2。1#块长3m，从底篮计算可知，后横梁承受箱梁70%的荷载。 对A截面，CAD中实体查询得q= 24.96×26×70%/1.0=454.3kN/m 对B截面，CAD中实体查询得q= 1.58×26×70%/0.4=71.89kN/m 对C截面，CAD中实体查询得q= 10.17×26×70%/3.6=51.42kN/m 模板荷载：q=50/6.4=7.8 kN/m
人群及机械荷载q =2.5×1.4×（6.4×3）/6.4==10.5kN/m
倾倒和振捣混凝土产生的荷载：q =4×1.4×（6.4×3）/6.4==16.8kN/m
上述A-C截面为箱梁荷载、人群及机械、倾倒和振捣荷载及模板荷载加载到后横梁上。
- 8 -
中交太中银铁路工程 第九项目经理部一分部
图2-10 底篮后横梁计算简图（单位:kN-m）
在MIDAS6.71PJ绘制的计算简图如下：
图2-11 底篮后横梁在MIDAS6.71PJ中的计算简图(注:图中为单根工钢承受的荷载)
底篮的后横梁为2根I45a的型钢，计算结果如下：
图2-12 底篮后横梁弯曲应力图（单位：kN/m）
2
图2-13 底篮后横梁剪力图（单位：kN/m）
2
- 9 -
中交太中银铁路工程 第九项目经理部一分部
图2-14 底篮后横梁变形图（单位：m）
图2-15 底篮后横梁支点反力图（单位：kN）
从MIDAS6.71PJ的计算结果可知：
底篮的后横梁腹板处变形最大为：f=0.11cm Q=50.2 Mpa<[τ ]=85 Mpa，满足要求。 二、底篮前横梁受力验算 后横梁承受箱梁30%的荷载，其他的见前横梁的计算及图2-10。 对A截面，CAD中实体查询得q= 24.96×26×30%/1.0=194.69kN/m 对B截面，CAD中实体查询得q= 1.58×26×30%/0.4=29.63kN/m 对C截面，CAD中实体查询得q= 10.17×26×30%/3.6=22.04kN/m 模板荷载：q=100/6.4=15.6 kN/m 人群及机械荷载q =2.5×1.4×（6.4×3）/6.4==10.5kN/m 倾倒和振捣混凝土产生的荷载：q =4×1.4×（6.4×3）/6.4==16.8kN/m 上述A-C截面为箱梁荷载、人群及机械、倾倒和振捣荷载及模板荷载加载到后横 - 10 -