隅撑间距不应大于所撑梁受压翼缘宽度 的 倍。 隅撑应根据GB 50017规范的规定按轴心受压构件的支撑来设计。隅撑截面常选用单根等边角钢，轴向压力按公式(1—43)计算。
式中 M ——梁负弯矩； h ——梁截面高度；
θ——隅撑与檩条轴线的夹角。
当隅撑成对布置时，每根隅撑的计算轴压力可取公式(1—43)计算值的一半。
需要注意的是，单面连接的单角钢压杆在计算其稳定性时，不用换算长细比，而是对f值乘以相应的折减系数。 1．3．3．8 节点设计
门式刚架结构中的节点有：梁与柱连接节点、梁和梁拼接节点及柱脚。当有桥式吊车时，刚架柱上还有牛腿。
(1)斜梁与柱的连接及斜梁拼接
门式刚架斜梁与柱的刚接连接，一般采用高强度螺栓-端板连接。具体构造有端板竖放(图1-14a)、端板斜放(图1-14b)和端板子放(图1-14c)三种形式。斜梁拼接时也可用高强度螺栓-端板连接，宜使端板与构件外边缘垂直(图 1-14d)。斜梁拼接应按所受最大内力设计。当内力较小时，应按能承受不小于较小被连接截面承载力一半设计。
图1-14所示节点也称为端板连接节点，都必须按照刚接节点进行设计，即在保证必要的强度的同时，提供足够的转动刚度。
为了满足强度需要，宜采用高强度螺栓，并应对螺栓施加预拉力。预拉力可以增强节点转动刚度。螺栓连接可以是摩擦型或承压型的。摩擦型连接按剪力大小决定端板与柱翼缘接触面的处理方法。当剪力较小时，摩擦面可不做专门处理。
端板螺栓应成对地对称布置。在受拉翼缘和受压翼缘的内外两侧各设一排，并宜使每个翼缘的四个螺栓的中心与翼缘的中心重合。为此，将端板伸出截面高度范围以外形成外伸式连接(图1-14a)，以免螺栓群的力臂不够大。但若把端板斜放，因斜截面高度大，受压一
侧端板可不外伸(图1_14b)。分析研究表明，图1—14(a)的外伸式连接转动刚度可以满足刚性节点的要求。外伸式连接在节点负弯矩作用下，可假定转动中心位于下翼缘中心线上。如图1—14(a)所示上翼缘两侧对称设置4个螺栓时，每个螺栓承受下面公式表达的拉力，并依此确定螺栓直径：
式中 h1——梁上下翼缘中至中距离
力偶M／h1，的压力由端板与柱翼缘间承压面传递，端板从下翼缘中心伸出的宽度应不
小于
式中，b为端板宽度。为了减小力偶作用下的局部变形，有必要在梁上下翼缘中线处设柱加劲肋。有加劲肋的节点，转动刚度比不设加劲肋者大。
当受拉翼缘两侧各设一排螺栓不能满足承载力要求时，可以在翼缘内侧增设螺栓，如图1-15(a)所示。按照绕下翼缘中心A(图1-14a)的转动保持在弹性范围内的原则，此第三排螺栓的拉力可以按 计算，h3为 A点至第三排螺栓的距离，两个螺栓可承弯矩M = b
2Nth3。
节点上剪力可以认为由上边二排抗拉螺栓以外的螺栓承受，第三排螺栓拉力未用足，可以和下面二排(或二排以上)螺栓共同抗剪。
螺栓排列应符合构造要求，图1-15的ew、ef应满足扣紧螺栓所用工具的净空要求，通常不小于35mm，螺栓端距不应小于2倍螺栓孔径，两排螺栓之间的最小距离为3倍螺栓直径，最大距离不应超过400mm。
端板的厚度t可根据支承条件(图1-15)
按下列公式计算，但不应小于 16mm，和梁端板相连的柱翼缘部分应与端板等厚度。 （a）伸臂类端板
（b）无加劲肋类端板
（c）两边支承类端板 当端板外伸时
当端板平齐时
（d）三边支承类端板
式中和图中 Nt——一个高强度螺栓受拉承载力设计值；
ew、ef——分别为螺栓中心至腹板和翼缘板表面的距离； b、bs——分别为端板和加劲肋板的宽度； a ——螺栓的间距；
f ——端板钢材的抗拉强度设计值。
在门式刚架斜梁与柱相交的节点域，应按下列公式验算剪应力：
式中 dc、tc ——分别为节点域柱腹板的宽度和厚度； db ——斜梁端部高度或节点域高度； M ——节点承受的弯矩，对多跨刚架中间柱处，应取两侧斜梁端弯矩的代数和或
柱端弯矩
fv ——节点域柱腹板的抗剪强度设计值。
当不满足公式(1-45)的要求时，应加厚腹板或设置斜加劲肋。
刚架构件的翼缘与端板的连接应采用全熔透对接焊缝，腹板与端板的连接应采用角焊缝。在端板设置螺栓处，应按下列公式验算构件腹板的强度：
当Nt2≤0.4P时,
当Nt2＞0.4P时,
式中 Nt2——翼缘内第二排一个螺栓的轴向拉力设计值； P——高强度螺栓的预拉力；
ew——螺栓中心至腹板表面的距离；
tw——腹板厚度；
f ——腹板钢材的抗拉强度设计值。
当不满足公式(1-47)的要求时，可设置腹板加劲肋或局部加厚腹板。 (2)柱脚
门式刚架的柱脚，一般采用平板式铰接柱脚(图1_16a、b)，当有桥式吊车或刚架侧向刚度过弱时，则应采用刚接柱脚(图1—16c、d)。
柱脚锚栓应采用Q235或Q345钢材制作。锚栓的锚固长度应符合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007—2002)的规定，锚栓端部按规定设置弯钩或锚板。
计算风荷载作用下柱脚锚栓的上拔力时，应计人柱间支撑的最大竖向分力，此时，不考虑活荷载(或雪荷载)、积灰荷载和附加荷载的影响，同时永久荷载的分项系数1.0。锚栓直径不宜小于24mm，且应采用双螺帽以防松动。
柱脚锚栓不宜用于承受柱脚底部的水平剪力。此水平剪力可由底板与混凝土基础之间的摩擦力(摩擦系数可取0．4)或设置抗剪键承受。
(3)牛腿
当有桥式吊车时，需在刚架柱上设置牛腿，牛腿与柱焊接连接，其构造见图1—17。牛腿根部所受剪力V、弯矩M根据下式确定。 V =1.2PD+1.4Dmax (1—48)
M =Ve (1—49) 式中 PD----吊车梁及轨道在牛腿上产生的反力；
Dmax——吊车最大轮压在牛腿上产生的最大反力。
牛腿截面一般采用焊接工字形截面，根部截面尺寸根据V和M确定，做成变截面牛腿时，端部截面高度h不宜小于H／2。在吊车 梁下对应位置应设置支承加劲肋。吊车梁与牛腿的连接宜设置长圆
孔。高强度螺栓的直径可根据需要选用，通常采用M16~M24螺栓。牛腿上翼缘及下翼缘与柱的连接焊缝均采用焊透的对接焊缝。牛腿腹板与柱的连接采用角焊缝，焊脚尺寸由剪力V确定。
(4)摇摆柱与斜梁的连接构造
摇摆柱与斜梁的连接比较简单，构造图见图1-18。
【例题1-1】 图1-19所示单跨门式刚架，柱为楔形柱，梁为等截面梁，截面尺寸及刚架几何尺寸如图所示，材料为Q235B．F。已知楔形柱大头截面的内力：M1 =198.3kN·m， N1=64.5kN， V1=27.3kN；柱小头截面内力： N0 = 85.8kN，V0 =31.6kN。试验算该刚架柱的强度及整体稳定是否满足设计要求。 【解】 (1)计算截面几何特性：
刚架梁及楔形柱大头、小头截面的毛截面几何特性计算结果见表1-3。
(2)楔形柱腹板的有效宽度计算 大头截面：
腹板边缘的最大应力