0.69897 1.73
6 5 22.90 1.00E-05 3.15E+04 1.31E+04 17.90 1.84 0.778151 1.85
7 5 20.49 1.00E-05 3.15E+04 1.47E+04 15.49 1.79 0.845098 1.96
8 5 18.08 1.00E-05 3.15E+04 1.62E+04 13.08 1.66 0.90309 2.05
9 5 15.67 1.00E-05 3.15E+04 1.75E+04 10.67 1.46 0.954243 2.12
10 5 14.06 1 2.19
11 5 12.45 1.041393 2.25
12 5 10.84 1.079181 2.31
13 5 10.04 1.113943 2.36
14 5 9.24 1.146128 2.40
15 5 8.43 1.176091 2.44
16 5 8.03 1.20412 2.48
17 5 7.63 1.230449 2.52
18 5 7.23 1.255273 2.55
19 5 6.83 1.278754 2.58
20 5 6.42 1.30103 2.61
21 5 6.02 1.322219 2.64
22 5 6.02 1.342423 2.67
23 5 6.02 1.361728 2.69
24 5 6.02 1.380211 2.72
25 5 6.02 1.39794 2.74
26 5 6.02 1.414973 2.76
27 5 6.02 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 1.00E-05 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 3.15E+04 1.87E+04 1.98E+04 2.08E+04 2.17E+04 2.26E+04 2.33E+04 2.40E+04 2.47E+04 2.53E+04 2.58E+04 2.63E+04 2.67E+04 2.71E+04 2.75E+04 2.79E+04 2.82E+04 2.85E+04 2.87E+04 9.06 1.33 7.45 1.16 5.84 0.95 5.04 0.86 4.24 0.75 3.43 0.63 3.03 0.57 2.63 0.51 2.23 0.44 1.83 0.37 1.42 0.29 1.02 0.21 1.02 0.22 1.02 0.22 1.02 0.22 1.02 0.23 1.02 0.23 1.02 0.23
1.431364 2.78
28 5 6.02 1.00E-05 3.15E+04 2.90E+04 1.02 0.23 1.447158 2.80 2）、混凝土受外约束裂缝控制计算。 大体积混凝土基础贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算：
式中：σ——混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)； E(t)——混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)； α——混凝土的线膨胀系数,取1.0×10-5；
△T——混凝土的最大综合温差(℃)绝对值，如为降温取负值；当大体积混凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，△T值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温； S(t)——考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0.5；
R——混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R＝1；当为可滑动垫层时，R＝0，一般土地基取0.25-0.50；
ν——混凝土的泊松比。
计算:取S(t)=0.4，R＝0.50,α=1×10-5,γ=0.15。砼27d的弹性模量E(27)=2.87×104 N/mm2；最大综合温差△T=34.16℃，
基础混凝土最大降温收缩应力,计算得:σ=2.31N/mm2 不同龄期的抗拉强度由式: 计算得: ft(27)=2.78N/mm2 抗裂缝安全度: K=2.78/2.31=1.20>1.15 满足抗裂条件； 但是如果徐变影响松弛系数S(t)取得略大（如0.5），外约束系数R取值也加大到0.5以上，则整体抗裂安全度不满足要求，会出现贯穿性或深进的裂缝。对于底板，由于底部防水层和保护层的隔离和可滑动性，这一可能性并不大，但对于以后浇筑的墙板等构件，由于受底板的刚性约束，外约束系数R接近于1，极易出现跨中1/2、1/4、1/8处的垂直贯通裂缝，这已为合肥地区多个工程实践所证实。 5、测温保温措施及要求；
本工程地下室底板采用JDC-2型电子测温仪进行测温，测温点的布设详见附图。每个测温点处采用预埋测温线的方法测量混凝土中部温度，采用玻璃温度计测量覆盖层下混凝土表面的温度，并予记录，与理论计算值复核，作为保温养护的措施依据。 测量时间频度：（全部浇筑完毕后12小时开始测温） l一5天每4小时测温一次，6—12天每8小时测温一次，13—18天每12小时测温一次，19—28天每24小时测温一次。
保温至混凝土中部与室外环境气温（日平均气温）的内外温差小于15 OC，且混凝土中部降温速度连续三天小于1.0 OC /d时，可以撤除保温材料，但必须继续进行测温。撤除保温材料后三天内，测温频度为每8小时测温一次。撤除保温材料后，应继续浇水养护（混凝土表面温度低于5 OC时，不得浇水），浇水养护时间不少于20天。 6、测温点的布置详附图 七、浇筑前的控制；
在混凝土浇筑前，除应做好配合比设计外，尚应注意以下几点：
1、 优选砂石、等原材料，按照配合比设计规定的骨料类型、等级要求，做好粗细骨料的选择、备料和检验工作。在充分降低水化热的同时确保混凝土性能达到设计要求。 2、 模板支设时要充分考虑到大体积混凝土浇筑的特殊性，墙板300MM的吊模均采
用木模支设，以利于混凝土保温。模板浇筑前要充分润湿，支撑系统应根据模板所承受压力计算确定。 3、 考虑到本工程混凝土浇筑具有体量大、浇筑强度高、连续性要求高等一系列特点，在浇筑前应对混凝土的生产厂家（商品混凝土）、运输能力及运输路线、现场输送设备等进行仔细的检查和落实。应确保混凝土来料的及时性和连续性，并保证混凝土到现场后能及时入模。
4、 预先准备好足够的保温材料和养护设备。 八、浇筑中的控制；
1、选择较低的气温进行浇筑，如果气温条件不能满足要求，应采用冰水搅拌，砂石降温等方法控制混凝土的入模温度。以目前的气温情况看，可以满足要求。
2、优选科学合理的浇筑方法，针对基础混凝土的特点和要求，确定浇筑的分段分层，输送方式，浇筑路线等，尽量加大混凝土的散热面和最大散热时间。基础混凝土的散热面主要是顶面，其散热时间为自浇筑后起至下一浇筑层混凝土覆盖为止。因此应尽量压缩浇筑层厚度，保证每一浇筑层的散热。根据设计情况，结合浇筑振捣的方式，初步确定浇筑采用平面分层浇筑，按照泵送方式考虑，完全可以在混凝土初龄时间以前浇筑完毕。如现场实施中有困难，应考虑减少浇筑层厚度或掺加缓凝剂。浇筑的路线应从⑹和⒄轴基础开始，先浇筑地粱及筏板，浇筑带宽度为2500MM左右，然后向中部推进，直至回到⒀轴中部两头浇筑的混凝土接头，如附图。
３、筏板厚度800MM，平面面积约2000平方米，地梁最大截面为1000×1900，长度为16M左右，总浇筑方量约2000立方米。（分南北区两次浇筑）筏板采取常规的斜面分层的浇筑方法。分层厚度为400MM。每层浇筑量约为10 M3，地梁采用平面分层的浇筑方法，分层厚度为400MM，每层浇筑量约为15 M3，均应控制在混凝土初凝时间以内浇筑完成。
４、 凝土自吊斗口下落的自由倾落高度不得大于2M，如超过2M时必须采取措施。 ５、浇筑混凝土时应分段分层连续进行，每层浇筑高度应根据结构特点、钢筋疏密决定，一般分层高度为振捣器作用部分长度的1.25倍，最大50CM。
６、 插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不但遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍（一般30~40CM）。振捣上一层时应插入下层5CM，以消除两层间的接缝。表面振动器（或平板振动器）的移动间距，应能保证振动器的平板覆盖已振实部分边缘。
７、 浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短， 并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水泥品种及混凝土凝结条件确定，一般2h时，应按施工缝处理。
８、梁柱结点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用细石子同强度等级混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。 九、浇筑后的控制；
1、 混凝土浇筑后，表面应抹平压实，如混凝土表面出现石料下沉，表面浮浆过多，应适当添加粗骨料于表面，并用木抹板拍实。
2 、混凝土表面用塑料薄膜覆盖以保水，外加麻袋覆盖以保温。安排专人负责，加强表面观察和浇水养护。
3、随时注意外界气温的较大变化对混凝土的影响。如遇气温骤降，应提前做好混凝土的保温工作。