动
（1）事故经过：
2002年12月26日，19：10时脱硫系统再生塔冲塔，再生塔回流罐液位迅速上升至满表，压力下降至0.04MPa，入2万制硫酸气量冲2500kg/h迅速降至1900kg/h，尾气净化反应器床层温度开始上升，过程气入尾气净化反应器的H2含量开始下降，19：20时，氢含量降至0.825％，加氢反应器温度从308℃升至320℃。19：30时，加氢反应器温度升至335℃。酸气波动过程中烟囱冒黄烟。 （2）事故分析：
a) 再生塔冲塔，溶剂充满整个再生塔，进入再生塔回流罐，造成酸气量迅速下降。
b) 由于硫磺回收配风调节滞后，造成风量过大，导致过程气中氧含量高，在尾气处理部分与H2反应放热，造成尾气净化反应器超温，氢含量降低。
c) 配风过大，造成主燃烧炉中生产SO2过大，所有烟囱颜色呈黄色。 （2）采取措施：
a) 关闭再生塔回流罐入硫磺回收酸性气分液罐酸气阀，防止胺液进入酸性气分液罐及主燃烧炉。
b) 开大回流泵，加大酸水回流，将再生塔回流罐过量酸水抽回再生塔。 c) 调节配风，降低风量，防止二次燃烧。 d) 开大外加氢。
4、吸收塔压降高，吸收效果差
2004年3月脱硫尾气处理系统，吸收塔压差增大。 （1）事故经过：
2004年3月23日，某炼油厂硫磺回收装置发现脱硫尾气的吸收塔的压差升至0.012MPa，升至最高量程，吸收效果差，烟气二氧化硫含量超标。 （2）事故分析：
造成吸收塔压差较大的原因是吸收塔部分塔盘堵塞。由于吸收剂长期使用过程中溶入大量硫磺颗粒及C颗粒，造成溶剂脏，堵塞塔板筛孔，流通阻力增大。另一方面，汽液接触面积减少，吸收效果变差。 （3）采取措施：
a) 清洗吹扫塔盘，吹通堵塞部分。
b) 投用贫液过滤器，并定时清洗过滤器，减少吸收剂中的颗粒沉降物。 5、因非净化风串油、焚烧炉超温
2004年6月21日，某炼油厂硫磺回收装置汽油串入非净化风系统，造成焚烧炉超温。 （1）事故经过：
2004年6月20日。重催大修后，重新开工，21日，2：00由于开工初期，原料油性质差，含硫非常高，造成汽油脱后质量不合格，根据调度要求，将汽油改走不合格线，但中燃罐区后路憋压，汽油送不出去，反串至压力较低的生产用注工业风管线，进入非净化风罐。2万制硫焚烧炉焚烧炉炉膛温度突然上升，焚烧炉蒸汽发生器出口温度从正常290℃升至380℃高限，烟囱出口温度也从260℃，升至300℃。 （2）事故分析：
造成焚烧炉超温的原因是：
a) 汽油不合格线后路憋压，将汽油反串至非净化风系统
b) 焚烧炉用非净化风反吹风保护视镜、仪表，当非净化风中串入汽油时，汽油随风一起进入焚烧炉，发生燃烧，造成温度升高。 （3）采取措施：
9 G* r( x& x/ M: F0 Q' b. N4 I2 A' g& l( M4 a) r, I5 [% W\& ?3 J2 M- d8 `* G9 K+ w; v* D2 r. o# t: X2 L9 V9 k. t. T/ I7 C7 ?9 P- ]% W! z2 ) Y1 H% ^4 ?# u# X! p4 F6 M5 V( p+ ]8 s( U A% `/ t%u\~! C4 w2 w2 a# t1 e4 R\4 m3 J) j0 ]' D4 w6 H$ o/ [' l3 {$ R3 w r1 I5 x\ m1 `\/ R7 f, N9 ]& ~9 p' l% } la) 停汽油注风，联系调度及相关装置，解决后路憋压问题。
b) 降低焚烧炉瓦斯量及一次风量，适当增大二次配风量来降低炉膛温度。 （4）吸取经验教训：
在改流程时，注意选择路线是否畅通，及时同调度联系，避免造成反串事故。 6、焚烧炉、尾气净化炉自保动作
2001年1月27日，某炼油厂硫磺回收装置焚烧炉、尾气净化炉自保动作。 （1）事故经过：
2001年1月27日，重催入装置干气停，导致整个管网系统瓦斯量减少，瓦斯压力降低，造成脱硫装置焚烧炉、尾气净化炉自保动作，烟囱烟色超标。 （2）事故分析：
因重催生产不正常，系统瓦斯压力过低，低过焚烧炉及尾气净化炉自保值，导致发生联锁停炉。尾气走Scot跨线，造成过量二氧化硫排入大气，烟色超标。 7.2.3设备运行过程中常见问题分析及对策 1、风机轴承烧坏
1999年，某炼油厂硫磺回收装置风机电机轴承烧坏。 （1）事故经过： 1999年11月4日，23：50当班人员在巡检过程中，发现风机A电机冒烟，切换使用风机B，并联系机修检查，发现风机A电机轴承烧坏。12月23日，15：00时，当班人员巡检时发现风机B电机轴承烧坏 （2）事故分析：
造成风机烧坏的主要原因是：滚珠轴承在轴向振动过程中容易损坏。 （3）采取措施：
a）更换风机滚珠轴承后，恢复正常。 b) 转速高可用高压电机解决。 2、风机运行不正常造成自保动作 实例一：
2000年7月19日，风机运行不正常造成主燃烧炉、Scot尾气净化炉自保动作。 事故经过：
2000年7月19日22：30时，风机防喘阀坏，突然开度增大，引起进炉主燃烧炉风压力不足，造成主燃烧炉、Scot炉自保动作。 实例二：
2001年1月22日，风机B引起Scot尾气净化炉自保 事故经过：
2001年1月22日22：05时，风机继电器发生故障，造成尾气处理部分Scot尾气净化炉自保熄炉。
3、风机试运引起停电
2000年8月2日，某炼油厂硫磺回收装置风机在试运过程中引起全装置停电。 （1）事故经过：
2000年8月2日19：20时，风机在试运过程中，造成全装置停电，操作室内照明电源中断，仪表显示为零，在运及试运风机停运。 （2）事故分析：
风机在试运过程中，由于开启时瞬间电流过大，造成电路跳闸，导致脱硫全装置停电。 4、风机叶轮损坏
2004年5月28日，某炼油厂硫磺回收装置风机在试运过程中，风机叶轮损坏。
! t- O2 y4 B. D8 V2 H5 F8 n v# c1 |5 j8 e- _8 m! `; t v( J/ 1 K, i* ]\! Q% ?/ b2 p+ r3 E\( r! X, R( Q$ G8 G, ]4 }, E |* R4 n/ J6 x& p6 y$ w+ P4 z/ S( M; c( ?. B! p `\# n7 v5 m! a1 s$ vj& k( e5 s8 `\/ T/ d% U( j/ B/ V: D- T! q$ `% `* n4 n7 ?/ B8 I- C2 J/ J4 n1 2 Y! i T$ J# ^9 C4 O- : m U( D$ C8 s4 h+ q; ?7 Q2 w( |; s1 G3 o& e7 c3 w: K3 f, ?（1）事故经过：
2004年5月28日，当班操作人员按照每月一次要求切换风机，10：00开始开启风机，打开风机进口，在缓慢开启出口过程中，电流在320mA，出口压力低，不能达到正常用压力，当班人员将出口流量维持在4000kg/h继续试运一小时后停。15：30再次试运风机，在逐渐提大风量过程中，风机声音有异常。机修拆开检查发现风机叶轮破损情况严重。 （2）事故分析：
由于设备一直处于高负荷运转，设备长周期运转，造成设备疲劳损坏。 5、风机喘振
2003年4月12日，某炼油厂硫磺回收装置风机运行过程中风机发生喘振。（1）事故经过： 2003年4月12日15：10时，某炼油厂硫磺回收装置风机运行过程中风机喘振，电流开始出现波动，风机出口压力波动，造成炉膛压力开始波动，而进口酸气量也开始波动。炉膛温度也开始发生变化。 （2）事故分析：
a) 主风机为离心式风机，离心式风机易发生喘振现象。
b) 防喘振阀调节滞后，不能及时调节，避免振动损坏设备。 操作人员经验不足，调节不及时。 6、风机自停
2003年7月15日，某炼油厂硫磺回收装置风机出现风机自停。 （1）事故经过：
2003年7月15日，7：09时发现主燃烧炉风机压力开始下降，入炉风量、反喘振流量异常且炉温有所下降，去现场检查发现风机自停。 （2）事故分析：
风机加油不到位，润滑油脂检查不准确，导致风机自停。 （3）采取措施： a) 迅速开启备用风机。
b) 7：16时，重新点着主燃烧炉，打通开工循环线，开启蒸汽喷射器。 c) 7：38时，点尾气净化炉。硫磺回收装置恢复正常生产。 7、反应炉蒸汽发生器头盖法兰泄漏
2003年8月10日，某炼油厂硫磺回收装置反应炉蒸汽发生器头盖法兰泄漏。 （1）事故经过：
2003年8月10日21：00时，当班人员在巡检过程中发现，反应炉蒸汽发生器头盖法兰上半部分有淡蓝色火焰，且头盖外壁温度超温。检修人员检查发现反应炉蒸汽发生器法兰泄漏。 （2）事故分析：
反应炉蒸汽发生器头盖泄漏，管程的过程气中硫蒸汽遇空气发生燃烧现象，火焰呈蓝色。 （3）采取措施：
a) 用蒸汽吹扫保护，防止大量过程气泄漏，及火焰的扩大。 b) 采取对反应炉蒸汽发生器24小时监护，密切关注反应炉蒸汽发生器状况。检修人员紧漏，注胶处理，堵漏。
8、反应炉蒸汽发生器管束部分堵塞
2004年，某炼油厂硫磺回收装置发现反应炉蒸汽发生器管束部分堵塞。 （1）事故经过：
2003年5、6月，原硫磺回收酸气处理量为3050kg/h，反应炉蒸汽发生器出口温度为470℃，为了缓解脱硫反应炉蒸汽发生器超温问题，6月底，新硫磺回收装置开工，8～9月，原硫磺回收酸气处理量为2600 kg/h，反应炉蒸汽发生器出口温度为418℃。2004年2～3月，酸气
\$ M/ e5 h1 A- I1 ~6 X& L3 X\~( p8 }7 _\& D9 Y) u: B/ T# H9 a1 W, [! a9 o' Y! K( c7 F/ `5 A6 \\: A2 e0 C\ U! L1 v* ?4 b' E2 h' J$ Q9 H% N. q/ |8 E5 B! C' h\q7 q5 E8 P- M- c, h7 g: f, x8 [. \\+ V3 b8 Y: X5 M; e6 K8 n0 J. w7 O. S# R c$ m, b' o6 U7 P6 H\: [处理量为2340 kg/h，而反应炉蒸汽发生器出口温度达到平均435℃，经常超过450℃指标。导致酸气处理能力大幅度下降。 （2）事故分析：
2003年3月份炼油大修，由于产生的酸气量较少，原硫磺回收装置处于低负荷运转，引酸气量不足，在燃烧过程中释放热量下降，炉膛温度低于1000℃，过程气从反应炉蒸汽发生器出口温度低于300℃，导致部分硫蒸汽液化，与烃类不完全燃烧生成的C一起沉积在换热器管束中，造成反应炉蒸汽发生器部分管束堵塞，致使换热器换热效率下降。当酸气量稍提高时反应炉蒸汽发生器超温，因此造成了2万制硫处理能力下降，不能满足生产需要。 （3）采取措施：
2004年4月29日，硫磺回收装置停工18小时，抢修反应炉蒸汽发生器。
硫磺回收装置停工后，用风吹扫一段时期，拆开反应炉蒸汽发生器封头，用较细的钢管一一捅开堵塞管道，在所有管全部用机械方法清通后，引风入主燃烧炉吹扫20分钟，吹出大量的固体小颗粒。再将管道疏通一遍，引风吹扫20分钟，停风。处理完毕后安装封头，封头试漏后，硫磺回收装置恢复开工。
经过对反应炉蒸汽发生器管束清堵后，硫磺回收比堵塞时处理的酸气量增大了700kg/h。 9、焚烧炉炉壁出现穿孔，炉壁超温
2003年11月30日，某炼油厂硫磺回收装置焚烧炉炉壁出现穿孔。 （1）事故经过： 2003年11月30日，9：30时，当班人员在巡检过程中，发现焚烧炉南面炉壁处有气体喷出，检查确认炉壁穿孔，穿孔处温度高达300℃，穿孔半径50cm的面积范围内温度达220℃。穿孔位置在焚烧炉炉头与混合室连接处。 （2）事故分析：
由于焚烧炉与混合室连接处为扩径处，容易在此处造成回火现象，导致连接处温度较高。设备处于长周期运行，设备疲劳。焚烧炉尾气道无防腐结构。因此，焚烧炉炉壁出现穿孔。 （3）采取措施：
a) 用净化风吹扫降温，降低炉膛温度。 b) 采用补焊措施堵漏。
10、焚烧炉焊缝处漏，有硫磺析出。
2004年2月25日，某炼油厂硫磺回收装置焚烧炉补焊焊缝处漏。 （1）事故经过：
2004年2月25日，当班人员在巡检过程中，发现焚烧炉补焊处，焊缝析出少量硫磺微粒，炉壁焊缝处超温。 （2）事故分析：
a）处理焚烧炉时焊缝不牢固。
b）捕集器处理效果差，导致尾气中含有少量硫磺粉粒。 11、酸性水排液罐泄压线堵
2004年2月22日，某炼油厂硫磺回收装置发现酸性水排液罐往酸性气分液罐里泄压的泄压线不通。
（1）事故经过：
2004年2月22日，在压酸性水排液罐酸气去污水汽提装置时，发现当压完酸水时，酸性水排液罐中0.3MPa压力值，经过15分钟后仍无变化，经检查分析，发现泄压线堵塞。 （2）事故分析：
因酸性气中含有少量固体颗粒，杂质，而泄压线为DN40，管径较细，在管线拐弯处积聚，造成泄压线堵塞。
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2004年3月23日，某炼油厂硫磺回收装置开急冷水泵、备用泵时发现泵抽空。 （3）事故经过：
2004年3月23日，清洗吹到吸收塔、急冷塔完毕后，开启急冷水泵循环吸收剂，发现泵出口流量开始为11吨，然后迅速下降，而现场机泵出口压力从开启时0.25MPa降到零。开启备用泵，发现仍然打不上量，而机泵温度、电流正常。经机修人员检查，发现机泵入口滤网堵塞。
（4）事故分析：
因吸收塔急冷塔溶剂脏，含有大量杂质，而清洗吸收塔时杂质部分沉积急冷塔底部，因此，当一开启机泵时，杂质立即堵满滤网，造成机泵抽空。 （5）采取措施：
清洗滤网。制硫装置急冷水、吸收剂都含有部分硫磺和碳颗粒，经常会堵塞机泵入口滤网，因此应定期清洗机泵入口滤网。保证设备正常运行。 13、液硫管线堵塞
2003年4月，某炼油厂硫磺回收装置液硫池液硫管线堵塞。 （1）事故经过： 2003年4月，液硫池液硫管线的保温管线腐蚀穿孔。液硫池温度下降至118℃比正常生产时温度低了22℃，液硫结块，液硫泵给硫磺结死，转不动，无法从液硫池中抽出，导致液硫池积满。
（2）事故分析：
因液硫池液硫管线的保温管线腐蚀穿孔，保温蒸汽泄漏，导致液硫池温度下降，部分硫磺开始凝固。
（3）采取措施：
a) 液硫采用临时硫磺池就地排放。 b) 更换液硫池盘管。
7.2.4仪表及自动化常见问题及对策 1、仪表风压严重偏低
2004年6月1日，某炼油厂硫磺回收装置仪表风降至0.4MP，装置部分仪表开始自动关闭。
: G% e/ v: i2 ^* W6 p, |5 a6 l' S! e# b8 a- T& {* d& _& z7 H1 j4 |. e8 k3 i7 }6 |5 y1 o% ~5 G f4 |# W$ R; C# w/ r! { {( h$ F7 @) Q1 d( E5 W2 V9 e0 G( Q0 Z% r9 ^' [+ s0 Y3 ?6 B+ j* Z2 f- @/ ? p8 G9 a: N0 v3 c8 A2 {5 P9 X4 k0 x2 }（1）事故经过：
2004年6月1日，9：44时，施工人员刺伤高压电缆，造成动力事业部空压机跳闸，仪表风系统压力骤然降至0.4MPa。2万制硫装置，主燃烧炉风量调节阀开度变小，入炉风量降低，主燃烧炉压力严重波动，主风机喘振量大，尾气处理部分入Scot过程气阀门关闭，而自保过程应开启的旁路阀却未能打开。焚烧炉焚烧炉温度也出现严重波动。 （2）事故分析：
风压过低将使仪表控制回路的风动调节阀门不能正常工作，使操作产生混乱，造成意想不到的事故。特别是对几个特殊的风动控制阀影响较大，一旦低于设计风压，阀门将自动动作。
1 s' O# F; O9 f$ g8 p8 j5 F9 _; R7 h& j* y- p% h9 R( l( D- F（3）采取措施：
a) 采取紧急强制受动操作，通过手动调节入炉风量。 b) 过程气改走Scot系统跨线。 2、热电偶烧坏
1999年10月1日，某炼油厂硫磺回收装置烧坏燃烧炉热电偶。 （1）事故经过：
5 I3 c5 @* L. {) X# \\( f; ~( N6 V0 _4 j5 t$ s! j1 W5 u. a: x! N7 ] ~\0 U3 v# x/ t0 G1 L+ |% k ^% W3 ?6 w) T' L; \\$ A+ _9 K* v\