本。
在包含一大片开启门窗的样本中（大概多于整体的50%）一个联合的气密限度要以断裂的尺寸及长度的形式陈述。例如，在NZS4211中，一个额外允许的0.6L/M2的气体流失量被提供给150帕房间压力的可开启组织。注意到如果两个开开启部分连接，如一个滑开式门的交互锁链，长度通常只计算一次。 表格C1
建议的气密等级 室压（帕） 75 75 150 300 空气等级限制（L/m2.s） 1.0 5.0 1.0 1.0 备注 空气条件增大到12米高 无空气条件建筑 空气条件增大到25米高 空气条件超过25米高
鉴于在这个标准中描述测试方法的准确性，如果气密率低于甲方所陈述的限度或预设值，以样品和房间渗透率来报告样品渗透率是在工业领域中普遍接受的措施，甲方应当试图在气密性测试中追求比较高的准确性，若结论接近限度，在ASTME283中描述的决定气透错误的方法可能会用到。 D：水密测试
在澳大利亚及新西兰，大多数多层建筑的楼面目前设计符合缝排干及均压标准，当楼面的重要部分（如雨蓬，滴边，密封条）失效后，水就可能会进入楼面，一些当今通过使用流动流体及物理实体来计算这种相互作用的尝试已经为减少雏形测试创造了足够的证据忽略评估建筑楼面的不可分割的工具，有三种与水密性测试相关的环境因素，它们是： （a）静止对循环气体的压力 （b）水密性测试持续时间
（c）洒在样品表面水的激烈程度
在一间9米高，8米宽的样品中，使用循环气压来模拟刮起的阵风，并维持低测量成本的技术已经使工程师们沮丧几十年了。众所公认静止气体房间测量简便及可复制，但远离实际，在一个外部组装的房间循环气压夹杂一些额外气压提供了一个模拟刮风作用的较近解决方式，并且循环气压能被用于整个样品，飞机发动机测试有一个模拟刮风的限度范围。 在带有装饰片，竖框及横眉腔以及成功均压设计的单元幕墙样品中所测出的气压值，显示出在同时静止及循环的压力标准下，内部房间接近于完全均压。因此，在静止测试中，可能的水穿透有吸管吸入，运动能量及表面张力，这些方式是当今经历的最少见的水穿透机械形式，比较常见的是在一次静止测试的水穿透失败中，由于不符的偏斜度及样品的连接处过度旋转导致气密失效造成的。
在澳大利亚，动力水测试开始于20世纪60年代，使用一台风力发电机，类拟于一台带有4米直径的推进器的飞机发动机，风力发电机也被美国工程师采用，详细测试过程在AAMA501.183中。测试风速为55km/h并产生137帕的最小压强，并且空气流动产生的覆盖在样品上的较低外部压力仅作用与一层。
使用一个外部组装的房间的循环水测试并没有接近提供一个自然条件近似值。就象一次暴风雨的频率及压力范围与时令不一致及统一一样。无论怎样，整个样品的循环作用是权威的并可接受的，它因此成为施工评估的一个可信赖并合算的方法。
Brown和Ballantyne在20世纪70年代指出静止及循环的水密性测试压强是建筑物高度的作用并与风的正压力有关。并且在建筑物表面存在风刮来的鱼的频率被认为低于风速标准列
出的值。
对夹缝中风和雨水可能存在的判断的研究努力开始于20世纪90年代，使用气象站数据面临的困难之一是风的记录每小时变化，三小时间隔记录的风速是小时前的10分钟的平均值。众所周知，许多暴风雨持续10至30分钟，公布的数据确实证明了 （i） 在一次恒定密集的鱼中，在鱼停前风速的增加 （ii） 相同的反周期内，鱼增大所带来的额外风速减小。
20世纪80年代后期，工业专家已经决定为静止测试保持300帕测试压强，并把循环水密测试压定为三个级别
（A）步骤1，300帕至600帕 （B）步骤2，30%WP 至60% WP （C）步骤3，按甲方的说明。
在级别2中——WP 指的是结构设计压强，7.5条款中指定的300帕是预设值，建筑正面工程师应当按楼面暴露程度选择一个合适的压强。 第三个证实合适测试要求的部分，来评估建筑物正面系统防水性的测试是样品洒水实验，当
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前Sirowet标准指定0.05L/S·M ，ASTME547和ASTME331指定0.057L/S·M，ASTME标准已经被权威单元转化了。洒水量与203mm/hour的雨水在墙上的直接作用一致。 这个标准已经采取一个不保守的手段与Sirowet标准相比，以不给住户增加高预设测试压强的负担，这也会导致没有额外利润的高施工成本。另外，预设测试持续与洒水环节与Sirowet方法无变化；附录 F中的测试单允许甲方按本国天气数据改变这些数值。
在这个标准及ASTM标准中，洒水方式是统一的，覆盖整个样品并用一个“捕获盒”标注刻度，与ASTME547一致。更重要的是，样品上半部分几乎没有水流和一定量流下样品的水。如果外部流动气压被推进器带动，样品间穿过的水流呈现向下辐射状，这就为水提供了额外的功能。经验表明这种作用对于带有鱼蓬设计的幕墙不是很严重。
E：抗震测试
为防震给建筑物设计幕墙需要对建筑遭受地震的运动情况有全面的了解。大多数情况下，建筑物震动时会议第一种模式震动，而这种震动可以通过使用AS1170.4和NZS4203中的近似值计算出来，结构震动通常要比建筑物幕墙单元震动的自然频率低很多。 设计并建造一座抵挡最大可能性地震的楼是非常昂贵的。因此，顾问及业主被要求在一种合适的风险标准下确定可接受的毁坏标准。可接受的风险标准包括单元玻璃倒塌的程度，气密性和水密性性能的下降，以及一些跟幕墙种类相关的性能指数的下降。 通常都会考虑到在极限震动期间，受弹力之后的建筑回应，。这一点被包括在建筑回应因素中。尺寸和偏斜扩大因素，KD，AS1170.4和延展性因素ū，NZS4203弹力变形的计算应该由KD或ū来确定屋顶水平的最大弹后回应来增强。这种最大程度的回应被应用作为极限状态下的偏离。
在震后的建筑物中，最大的偏离通常被假设为竖直的建筑物的高度。在“加了外框的”建筑物中最大限度的偏离75%很可能发生在低于6层的位置，并且测试中极限偏离的限制应该为这种影响留出余地。
地震测试流程已经发展回来取代和楼面移动标准首次产生于两层层间的运动。在服务限度内结构系统及楼面应保持弹性状态并且业主应期望楼在地震负荷后不失效。
在标准7.9条中，循环压强水密测试被推荐在地震测试后，在服务限度内，取代观察样品运行变化。在一些测试规格中，顾问规定一次额外气密测试，但由于地震负荷对周围防水板的损坏，很难得到有意义结果。
对楼面暂时修理技术可在地震负荷后实施，这些修理技术可被检验并与水穿透尺度比
较。
测试取代及应用正弦函数详细说明，由于它是楼的应对而不是可施于楼面的地表对应。循环期限应足够迅速来确保一个实际垫圈及封条滑条。如果用在楼面不件中，新西兰经验及研究表明，取代期限应表达为顶级速度，理论上大于10mm/sec。另外，BRANZ注意到最少圈数是10，额外重复转动在一组干燥玻璃垫圈系统处可能会需要。
F：甲方提供的信息（未翻译）