石济客专五里堂双线特大桥48+80+48m连续梁碗扣支架检算报告
则立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑、模板、支承梁（楞）、配件、脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重计算值：
0.3m×0.3m支架：12.45kN/m2；（模板等计0.50 kN/m2） 0.6m×0.6m支架：4.42kN/m2；（模板等计0.50 kN/m2） 0.6m×0.9m支架：3.92kN/m2；（模板等计1.00 kN/m2） （3） 施工活荷载
1） 施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计； 2） 水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计； 3） 倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m计。 （4） 水平风荷载
2
Wk?0.7?z??s?Wo=0.7×1.0×0.8×0.5=0.28kN/m2 式中：
Wk——风荷载标准值（kN/m2）；
μz——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定采用，取1.0；
μs——风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定的竖直面取0.8；
Wo——基本风压（kN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定采用，取0.5kN/m2。 3.1.2 荷载组合
永久荷载的分项系数，取1.2，可变荷载的分项系数，取1.4。则支架部分的自重及施工活载组合值为：
0.3m×0.3m支架：
q=1.2×永久荷载+1.4×活荷载=1.2×12.45+1.4×6.0=23.34 kN/m2；
0.6m×0.6m支架：
q=1.2×永久荷载+1.4×活荷载=1.2×4.42+1.4×6.0=13.70 kN/m2；
0.6m×0.9m支架：
q=1.2×永久荷载+1.4×活荷载=1.2×3.92+1.4×6.0=13.10 kN/m2。
3.2 立杆竖向承载力验算
（1） 腹板下立杆竖向承载力检算
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根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（2001）表5.3.3，横杆步距1.2m，长细比的计算公式为：
k?l1.155?1.50?1200????131.8?250
i15.78式中：k—计算长度附加系数，取1.155； 根据经验，?取1.50。
满足《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》5.1.8条规定,?≤250。
计算立杆时按照最不利状态，即不考虑枋木的分配作用，假设每根立杆承受立杆间距范围内的混凝土自重，腹板下梁高按照6.40m计算，每根立杆承受的梁部混凝土自重为：
G=0.3×0.3×6.40×26.5=15.26kN
立杆轴力为：
N?1.2G?qA=1.2×15.26+23.34×0.3×0.3=20.42kN；
立杆轴心受压稳定系数：?=0.386；立杆应力为：
??N/A=20.42/489/10-6=41.75×103kPa=41.75MPa
底板下立杆承受底板和顶板的重量。底板厚按照1.00m计算，顶板厚度按照0.35m计算，每根立杆承受立杆间距范围内的混凝土自重，底板下每根立杆承受的梁部混凝土自重为：
G=0.6×0.6×（1.00+0.35）×26.5=12.88kN
立杆轴力为：
N?1.2G?qA=1.2×12.88+13.70×0.6×0.6=20.39kN；
立杆轴心受压稳定系数：?=0.386；立杆应力为：
??N/A=20.39/489/10-6=41.69×103kPa=32.03MPa
翼缘板下立杆承受翼缘板的重量。翼缘板厚按照0.5m计算，每根立杆承受立杆间距范围内的混凝土自重，翼缘板下每根立杆承受的梁部混凝土自重为：
G=0.6×0.9×0.50×26.5=7.16kN
立杆轴力为：
N?1.2G?qA=1.2×7.16+13.10×0.6×0.9=15.66kN；
立杆轴心受压稳定系数：?=0.386；立杆应力为：
??N/A=15.66/489/10-6=35.75×103kPa=32.03MPa
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板下立杆强度及稳定满足要求。 （4） 组合风荷载时承载力验算
由于腹板下立杆受力最大，故选取腹板下立杆进行组合风荷载时的承载力验算。 风荷载对立杆产生弯矩：
2m Mw?1.4al0Wk/10=1.4×0.6×2.079×0.28/10=0.1067 kN·
2
式中：Mw——单肢立杆弯矩（kN·m）；
a——立杆纵距（m）；
Wk——风荷载标准值（kN/m2）； l0——立杆计算长度（m）。
为安全起见单肢立杆轴向力按照恒载和活载分别取1.2和1.4的分项系数后的计算结果（不考虑活载0.9的折减系数）。
底板下单根立杆承受的荷载为：20.42kN。
立杆压弯强度计算：
N0.9?Mw20.420.9?1.0?0.1067=+=13130??w?-420.42N0.386?4.89?10?A1.15?5.08?10?6(1?0.8?)?W(1?0.8w)56.53NEkPa=131.30MPa<[f]=205MPa。
式中：β——有效弯矩系数，采用1.0；
γ——截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；
W——立杆截面模量；
NE——欧拉临界力，NE??2EA/?2?3.142?200?498/131.82?56.53kN
（E为材料弹性模量，λ为压杆长细比）。 组合风荷载时，标准截面下立杆强度满足要求。
3.3 梁底模板及枋木检算
3.3.1 模板
1.5cm厚竹胶板
弹性模量：纵向EZ?6.5GPa、横向Eh?4.5GPa 弯曲强度：纵向?z?80MPa、横向?h?55MPa
竹胶板钉在顺桥向枋木上，枋木高10cm，宽10cm，枋木净间距腹板下10cm（枋木中心距20cm），底板下20cm（枋木中心距30cm）。
（1） 腹板下模板
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腹板作用在竹胶板上的均布荷载：1.2×6.40×26.5+1.4×6.0=211.92kN/m2。 竹胶板钉在枋木上，可近视认为竹胶板与枋木刚结，净跨径10cm，取长度方向1m条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为：
bh21.0?0.0152W???3.75?10?5m3
66bh31.0?0.0153I???2.8125?10?7m41212
由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算：
ql2最大弯矩：Mmax?=（211.92×0.102/8）=0.2649kN·m
8ql最大剪力：Qmax?=（211.92×0. 10）/2=10.596kN
2M最大弯曲应力：?max?max=0.2649/（3.75×10-5）=7064kPa=7.06MPa<[?]=55MPa
W3Qmax最大剪应力：?max?=1.5×10.596/1.0/0.015=1060kPa=1.06MPa<[?]=2.0MPa
2A计算变形时，按照连续梁计算与实际情况更为接近，按照三跨连续梁计算得竹胶板最大变形结果如图3所示：
图3 腹板下模板变形图
fmax?0.0798mm<[f]=
l100==0.25mm 400400腹板下竹胶板的弯曲应力、剪应力及变形均满足要求。
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（2） 底板下模板
底板作用在竹胶板上的均布荷载：1.2×1.35×26.5+1.4×6.0=51.33kN/m2。 竹胶板钉在枋木上，可近视认为竹胶板与枋木刚结，净跨径20cm，取长度方向1m条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为：
bh21.0?0.0152W???3.75?10?5m3
66bh31.0?0.0153I???2.8125?10?7m41212
由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算：
ql2最大弯矩：Mmax?=（51.33×0.202/8）=0.2567kN·m
8ql最大剪力：Qmax?=（51.33×0.20）/2=5.133kN
2M最大弯曲应力：?max?max=0.2567/（3.75×10-5）=6845kPa=6.845MPa<[?]=55MPa
W3Qmax最大剪应力：?max?=1.5×5.133/1.0/0.015=513.3kPa=0.513MPa<[?]=2.0MPa
2A计算变形时，按照连续梁计算与实际情况更为接近，按照三跨连续梁计算得竹胶板最大变形结果如图4所示：
图4 底板下模板变形图
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