石济客专五里堂双线特大桥48+80+48m连续梁碗扣支架检算报告
ql=（59.28×0.20）/2=5.928kN 2M最大弯曲应力：?max?max=0.2964/（3.75×10-5）=7904kPa=7.904MPa<[?]=55MPa
W3Qmax最大剪应力：?max?=1.5×5.928/1.0/0.015=593kPa=0.593MPa<[?]=2.0MPa
2A最大剪力：Qmax?计算变形时，按照连续梁计算与实际情况更为接近，按照三跨连续梁计算得竹胶板最大变形结果如图15所示：
图15 底板下模板变形图
fmax?0.357mm<[f]=
l200==0.50mm 400400底板下竹胶板的弯曲应力、剪应力及变形均满足要求。 4.3.2 纵向枋木
纵向枋木搭设在横向枋木上，腹板下间距为0.20m，跨度为0.6m；底板下间距为0.30m，跨度为0.6m。
（1） 腹板下纵向枋木
腹板下纵向枋木承担的均布荷载为：q=1.2×3.60×0.20×26.5+1.4×6.0×0.20=24.58kN/m；
纵向枋木（宽10cm×高10cm）的截面特性：
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bh20.10?0.102W??=1.667×10-4m3。
66bh30.10?0.103I??=8.333×10-6m4
1212弹性模量：E?10GPa，容许弯曲应力??a??13MPa，容许剪应力：??a??2MPa
腹板下纵向枋木（宽10cm×高10cm）搭设在横向枋木（宽12cm×高14cm）上，净跨度48cm，安全起见按照跨度0.60m检算，如图16所示。
q
图16 纵向枋木计算简图
将纵向枋木简化为3跨连续梁（跨度0.6m）模型进行计算，计算利用有限元程序ANSYS进行。计算结果如图17所示。
（a） 弯矩图
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（b） 剪力图
（c） 竖向位移图
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（d） 上缘应力图
（e） 下缘应力图 图17 纵向枋木计算结果
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Mmax=5309kPa=5.309MPa<[?]=13MPa W3Qmax最大剪应力：?max?=1.5×8.849/0.10/0.10=1327kPa=1.327MPa<[?]=2MPa
2Al600最大变形：0.263mm<[f]===1.5mm
400400最大弯曲应力：?max?腹板下纵向枋木的弯曲应力及变形均满足要求。 各支点处的支点反力提取结果如下： NODE FY 1 5.8992 2 16.223 22 16.223 42 5.8992
（2） 底板下纵向枋木
底板下纵向枋木承担的均布荷载为：q=1.2×1.60×0.30×26.5+1.4×6.0×0.30=17.78kN/m；
底板下纵向枋木（宽10cm×高10cm）搭设在纵向枋木（宽12cm×高14cm）上，净跨度48cm，安全起见按照跨度0.60m检算，如图18所示。
q
图18 纵向枋木计算简图
将纵向枋木简化为3跨连续梁（跨度0.6m）模型进行计算，计算结果如图19所示。
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