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由∑MB=0得
P×14.5 +P1×11.5+P2×10.05+qL×14-Ra×28=0 得：Ra= 60.3t
由∑F=O ,可得Rb=76.25+11.6+4+29.25-59.2=60.8t
行车最大轮压为B支点处，为Rb×9.8/2=297.9KN<310KN，小于行车设计最大轮压值，也小于行车在做1.1倍动负荷时的轮压值。 6.5定子吊装工具计算： 6.5.1 箱形梁Ⅰ校核
箱形梁受力按150吨计算，其截面系数计算如下：
Jx=（BH3-bh3）/12=672584cm4 Wmax=Jx/Y0=19216.7cm3
箱形梁两端受力的计算距离为5m，计算如下：
Mmax =PL=22500000Kg·cm M自重=qL2/8= 286363.64Kg·cm M= Mmax+ M自重=22786363.64Kg·cm L1梁弯曲应力值 σ=M/ Wmax=1186Kg/cm2 L1梁挠度f F=PL3/48EJ=0.94㎝ 6.5.2 箱形梁Ⅱ校核
箱形梁受力266吨。箱形梁Ⅱ尺寸见附图2。箱形梁Ⅱ截面如图，截面系数计算如下： Jx=（BH3-bh3）/122891349.3cm4 Wmax=Jx/Y048189cm3
箱形梁两端受力的距离为10m，计算如下 M自重=qL2/8= 1297169.8Kg·cm： Mmax =PL=66500000Kg·cm M= Mmax+ M自重=67797169.8Kg·cm
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箱形梁Ⅰ弯矩图箱形梁Ⅰ受力图 汽机专业>>>#3机组定子吊装、拖运及就位>>>作业指导书
L1梁弯曲应力值
σ=M/ Wmax=907.Kg/cm2 箱形梁Ⅱ截面图 对箱形梁进行加固:L1梁挠度f F=PL3/48EJ=0.92㎝＜L/700=1㎝ 在端梁处最大弯矩计算如下： Mmax =PL=133000×0.3=39900Kg·cm 在端梁处截面系数计算如下： Jx=（BH3-bh3）/12
=〔90×50-（90-4）×42〕/12=406536cm Wmax=Jx/Y0=406536/25=16261.44cm3 在端梁处最大弯曲应力值为：
σ=M/ Wmax=39900/16261.44=2.45Kg/cm2
通过计算可知，在端梁处，弯矩值非常小，根据弯矩图可知加工的箱形梁是安全的 6.5.3箱形梁Ⅰ和箱形梁Ⅱ的补充计算
箱形梁Ⅰ和箱形梁Ⅱ都开孔加装了φ219×7的钢管，对箱形梁的整体稳定性没有任何影响，只是在局部对强度有影响，因此要校核φ219×7的钢管所受的压应力，根据两个箱形梁的实际受力情况，只需校核箱形梁Ⅰ的压应力校核即可。
箱形梁Ⅰ的φ219×7的钢管压应力校核：
φ219×7的钢管长700mm，属中心受压构件中心受压构件必须满足整体稳定性条件。 计算稳定性时，按下式计算：
??N????A?
3
3
4
式中 N—计算压力 A—构件截面积 φ—稳定系数 根据惯性矩计算公式可得：
J???D4?d4?3.14??21.94?20.54?64?64?2620.7cm4
φ219×7的钢管的断面积计算：
F???D2?d2?3.14??21.92?20.52?4?4?46.6cm2
φ219×7的钢管的回转半径计算：
??
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J?F2620.7?7.5cm 46.6 汽机专业>>>#3机组定子吊装、拖运及就位>>>作业指导书
φ219×7的钢管的长细比计算：
??L??70?9.3 7.5查钢材折减系数表知700mm长φ219×7的钢管折减系数为0.99，因此稳定性计算如下：
??N150000??3251kg/cm2?????1400kg/cm2 A?46.6?0.99通过计算可知，φ219×7的钢管的强度不够，因此在箱形梁制作时，对钢管进行了补强，补强的目的是增加断面积，根据箱形梁制作图可知，补强后的断面积为A=46.6+132.1=178.7cm2。
稳定性计算如下：
??N150000??848kg/cm2?????1400kg/cm2箱型梁Ⅲ校核； A?178.7?0.996.5.4箱型梁Ⅲ为两个，共受力300吨（实际受力280吨）每根梁受力150吨
Jx=（BH3-bh3）/12
=〔48×643-（48-4）×853〕/12=333165.3cm4
Wmax=Jx/Y0=333165.3/24=13881.8cm3
箱型梁Ⅲ受力计算如下;
Mmax=F×L=56500×60=3390000Kg·cm M自重=qL2／８
=1200×1202/226×8=10000Kg·cm
M= Mmax+ M自重=3390000+100000=3400000 Kg·cm L1梁弯曲应力值
σ=M/ Wmax=3400000/138812.8=224 kg / cm2<[σ]=1400 Kg/cm2
上梁挠度梁挠度f
F=PL3/48EJ=150000×2263/48×2.1×104×333165.3=0.14<0.64cm
上吊耳总受力按300吨（实际重量296.6吨）计算，每只吊耳承受的载荷为Q=300000/8=37500Kg
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16件吊耳如图四，由图可知： A-A截面最大拉应力
d/b=12/50=0.24 查表αj=1.78 σ拉=αjQ/ (b-d) δ
=1.78×37500/[(50-22)×8] =280 Kg/cm2 B-B截面
σ拉=Q(h2+0.25d2)/dδ(h2-0.25d2)
=37500 (323+0.25×123)/12×5×(323-0.25×123)=739 Kg/cm2
销孔挤压应力为σ拼=Q/dδ=37500/（12×5）=625Kg/cm2 6.5.5吊耳焊缝的核算：
理论上焊缝只承受轴向拉力
σ=N/A=150000/（0.75×50×5×4）=200Kg/cm2 6.5.6箱形梁Ⅱ与350t大钩连接的吊耳受力计算：
箱形梁Ⅱ与350t大钩共计有8个吊耳受力吊耳如下图；吊耳总受力
吊耳总受力按450吨（实际重量280吨）计算，四只吊耳受力，每只吊耳承受的载荷为Q=300000/4=75000Kg， A-A截面最大拉应力
d/b=22/45=0.5 查表αj=2.13
σ拉=αjQ/(b-d)δ=2.13×75000/[(45-12)×3] =968 Kg/cm2＜=1200Kg/cm2 B-B截面
σ拉=Q(h2+0.25d2)/dδ(h2-0.25d2)
=37500(22.52+0.25×222)/22×4×(22.52-0.25×222)=786.2 Kg/cm2 销孔挤压应力为σ拼=q/dδ=37500/（22×5）=340.9 Kg/cm2
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吊耳焊缝的核算：
理论上焊缝只承受轴向拉力
σ=N/A=300000/（0.75×45×8×2）==555.5Kg/
4件
6.5.7发电机定子提升高度校核
行车底部止13.7米平台最高点实际测量数据为11米，抬吊扁担高度为1.2米，定子底面距吊盘高度为1.95米，钢丝绳长度4米，吊钩长度为1.6米，高度总计为；9.8米。低压缸中分面标高14.46米，起升高度富裕量1.49米，起升高度满足吊装要求。
7. 职业安全健康与环境管理
7.1定子运输、卸车、吊装及平移要危险辨识见下表：
作业 活动 检修间地基处理 吊装工具安装 危险因素 检修间地基下陷 屋檐未打掉 高空落物 高空安装 吊装加固不牢 防触电 液压提升装置调试 钢绞线穿绕 防止钢绞线断裂 防止装置倒塌 钢绞线切割 钢绞线穿索 定子起升 定子拖运到位 拖拉钢丝绳断裂 拖运轨道倾翻 设备倾翻 拖运跑偏
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可能导致的事故 设备损坏、伤人 箱型梁无法提升 高空落物伤人 高空坠落 设备损坏 伤人 伤人 设备损坏、伤人 拧劲伤人 钢绞线坠落伤人 两台顶不同步 设备损坏、伤人 设备损坏 设备损坏、伤人 设备损坏、伤人 相应措施 确保地基地耐力在160KPa 责任人 赵璞 按该方案打掉屋檐 边角余料放在工具袋内 系挂安全带 按照方案进行加固 按规程调试 按方案执行穿绕24根 加固牢靠 正确方法放钢绞线 在导向锚上卡紧夹头 做好调试 按要求穿绕钢丝绳 按要求加固平移轨道 4台千斤顶牵引受力均匀 2台链条葫芦牵引受力均匀 赵璞 赵璞 赵璞 赵璞