顶板混凝土自重： 25×0.9=22.5KN/㎡
顶板钢筋自重（车站结构含钢量为180kg/m3）： 1.8×0.9=1.62KN/㎡ 施工人员及设备(均布荷载)： 2.5KN/㎡ （集中荷载）： 2.5KN 按三跨连续板计算，设计算简图如下：
q
计算简图
永久荷载系数取1.2,可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定的因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，已知模板宽度为0.3m。则计算如下：
计算出静载：q1=(0.30+22.5+1.62)×1.2×0.25=7.326kN/m ⑴施工荷载为均布荷载：
活载为：q2=2.5×1.4×0.25=0.875kN/m ⑵施工荷载为集中荷载 活载为：q3=2.5×1.4=3.5kN 4.2.2.2模板验算 ⑴强度验算
①当施工荷载按均布作用时，静载为7.326kN/m，活载为0.875kN/m。 查表得，Km=-0.100；Km=-0.177；
M=-0.100×7.326×0.252+（-0.177）×0.875×0.252=-0.055kN.m ②当施工荷载按集中作用时，静载为7.326KN/m，集中荷载为3.5KN。
查表得，边跨弯矩系数Km=0.08，Km=0.213；中间跨弯矩系数Km=-0.100；Km=-0.175； 边跨弯矩：M1=0.08×7.326×0.252+0.213×3.5×0.25=0.223kN.m
中间跨支座弯矩：M2=-0.01×7.326×0.252+（-0.175）×3.5×0.25=-0.192KN.m 强度验算取最大弯矩值，M=M1=0.223kN.m
模板强度：f=M/W=0.223×106/54000=4.13N/mm2<[f]=13N/mm2,模板强度满足要求。 同时，可以确定结构最不利荷载组合为：结构全部自重荷载设计值和施工集中荷载作用在跨中。计算出在0.25m宽模板上，设计的竖向最不利荷载值为：
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q=(0.30+22.5+1.62)×1.2×0.25+2.5×1.4=10.83KN/m ⑵刚度验算
刚度验算时按标准荷载，同时不考虑动载： q=q3=(0.30+22.5+1.62)×0.25=6.11KN/m w=Kwql4/100EI=0.677×6.11×2504/(100×9000×486000)=0.037mm<[w]=250/400=0.625mm，刚度满足要求。
4.2.2.3次楞验算
新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，次楞承受模板传来的荷载，主楞作为梁支点按三跨连续考虑，宽取250mm，由于主楞间距为900mm，验算次楞，则应按照计算跨度900mm。
q
⑴强度验算
M支=Kmq1l2=0.1×10.83×0.25×0.92=0.219KN.m
次楞强度：f=M/W=0.219×106/83333=2.63N/mm2<[f]=13N/mm2，强度满足要求。 ⑵挠度验算
最大挠度：Wmax=Kwq2l4/100EI=(0.99×(0.30+22.5+1.62)×0.25×9004)/(100×9500×4166666.7)=1.00mm<[w]=900/400=2.25mm，次楞挠度满足要求。
4.2.2.4主楞验算 总竖向设计荷载：
q=1.2×(0.30+22.5+1.62)×0.9+1.4×2.5=29.87KN
主楞弯矩按最不利情况考虑，按集中荷载作用在跨中位置，三跨连续梁的公式系数计算，查表：弯矩系数为K=0.213，扰度系数w=1.146；
Mmax=0.213×29.87×0.9=5.73KN.m ⑴强度验算
故以此M=5.73KN.m弯矩值进行截面强度验算：
σ=M÷W=5.73×106÷562500=10.19N/mm2＜[σ]=13N/mm2满足要求 ⑵挠度验算
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ω横=Kwq3l4/(100EI底)=1.146×29.87×9004/(100×9500×42187500)=0.56mm＜[ω横]=900/400=2.25mm，满足扰度要求。
4.2.2.5顶板立管稳定性验算
现浇钢筋混凝土结构顶板，平面尺寸以27.2×19.8m为例，板厚0.9m，净高4.95m，用碗扣式Φ48×3.5钢管（间距900×900mm）作顶板模板支架。横杆步距1200mm，立杆Φ48×3.5mm,钢管容许荷载取33.1KN。次楞使用长度为19.8m的方木数量63根，总重量5.43t。主楞使用长度为18.75m的方木数量30根，总重量4.94t。
模板支架的荷载：
模板0.3KN/㎡、方木0.147KN/㎡、主楞0.098KN/㎡：合计0.545KN/㎡ 顶板混凝土自重： 25×0.9=22.5KN/㎡ 顶板钢筋自重： 1.8×0.9=1.62KN/㎡ 施工荷载 ： 2.5KN 钢管支架自重力 0.250KN/㎡
泵送混凝土产生的荷载标准值取2kN/㎡，振捣产生的荷载取4kN/㎡； 永久荷载系数取1.2；可变荷载分项系数取1.4。
合计：（0.545+22.5+1.62+0.25）×1.2+(2+4+2.5)×1.4=41.80KN/㎡ 钢管立于钢楞交叉处，每区格面积为：0.9×0.9=0.81㎡ 每根立杆承受荷载为：41.80×0.81=33.86KN
Φ48×2.8mm钢管A=397.6mm2,i=16mm，钢材的强度设计值为205N/mm2。 ⑴强度验算：σ=P顶/A=33.86×1000/397.6=85.16N/mm2＜[σ]=205N/mm2，满足强度要求。
⑵稳定性验算：
长细比：λ=L÷i=1200÷16=75
查表《建筑施工计算手册》附表2-67的ψ=0.813
σ=P顶/(φ管A)=33.86/(0.813×397.6)=104.7N/mm2＜[σ管]=205N/mm2，满足稳定性要求。
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5、顶板(中板)纵梁模板设计
本工程主体结构以最大截面梁为宽1000mm×高2100mm（梁截面积A=2.1㎡）为代表进行验算。 5.1模板设计
梁底模板采用18mm胶合板；次楞采用100×100mm方木，横向间距为300mm,梁底模板主楞采用[10槽钢支撑，纵向间距为450mm。梁侧模板次楞采用100×100mm方木，间距300mm，采用[10槽钢支撑，纵向间距为450mm。
扣式脚手架横向间距600mm，纵向间距900mm，为保证脚手架体系的刚度，在纵向每跨跨中采用扣件式钢管做加强处理。搭设完成后的脚手架体系中，横距600mm、纵距450mm。梁侧设置一道水平杆件加强处理，梁侧纵距为450mm，层高为600mm。 5.2顶（中）纵梁底模验算 5.2.1验算内容
验算模板强度、扰度，次楞强度、扰度，主楞强度、扰度和钢管立柱稳定性。 5.2.2验算过程
5.2.2.1计算荷载设计值 标准荷载（取1米长模板）
模板及支架： 0.30kN/㎡ 混凝土自重： 25×2.3=57.5kN/㎡ 顶板钢筋自重： 1.8×2.3=4.14kN/㎡ 振捣混凝土产生荷载 2kN/㎡ 梁底模板强度验算，按三跨连续梁模型计算 梁底模板强度验算的设计荷载：
静载：q1=(0.3+57.5+4.14)×1×1.2=74.328kN/m 活载：q2=2.0×1×1.4=2.8kN/m 计算简图：
q
查表，静载Km=0.080，活载Km=0.101
M=0.08×74.328×0.252+0.101×2.8×0.252=0.389N.m
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5.2.2.2模板验算 ⑴强度验算
底模应力σ=M÷W=0.389×106÷（5.4×104）=7.20N/mm2＜[f]=13 N/mm2,满足强度要求。
⑵刚度验算
ω横=Kmq3l4/(100EI底)=0.677×（0.3+52.5+3.78）×3004/(100×9500×4.86×105)=0.672mm＜[ω横]=300/400=0.75mm，满足刚度要求。
5.2.2.3次楞验算
新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，次楞承受模板传来的荷载，主楞作为梁支点按三跨连续考虑，宽取300mm，由于主楞间距为450mm，验算次楞，则应按照计算跨度450mm，次楞选择100mm*100mm的方木。
q ⑴次楞强度验算
M=Kmq1l2=0.1×(74.328+2.8)×0.3×0.452=1.56kN.m
次楞强度：f=M/W=1.56×106/166666.7=9.36N/mm2<[f]=13N/mm2，强度满足要求。 ⑵次楞挠度验算
最大挠度：wmax=Kwql4/100EI=(0.99×74.328×0.3×4504)/(100×9500×8333333.3)=0.11mm<[w]=450/400=1.125mm，次楞挠度满足要求。
5.2.2.4主楞验算
主楞由立柱支撑，横向间距300mm，纵向间距450mm，次楞荷载直接沿着主楞，传递到钢管立柱上，主楞不需强度、刚度验算。
5.2.2.5钢管立柱
钢管立柱采用Φ48×3.5mm碗扣式钢管脚手架支撑。 模板支架荷载：
模板、横楞及支架： 0.514KN/㎡ 混凝土自重： 25×2.3=57.5KN/㎡ 顶板钢筋自重： 1.8×2.3=4.14KN/㎡
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