施工荷载 ： 2.5KN/㎡ 钢管支架自重力 0.250KN/㎡ 合计：0.514+57.5+4.14+0.25+2.5=64.904kN/㎡
钢管立于钢楞交叉处，每区格面积为：0.45×0.6=0.27㎡ 每根立杆承受荷载为：64.904×0.27=17.524kN
采用Φ48×2.8mm钢管进行验算，A=397.6mm2,i=16mm，钢材的强度设计值为205N/mm2。
抗压强度设计值为205N/m㎡。
强度验算：σ=P顶/A=17.524×1000/397.6=44.1N/mm2＜[σ]=205N/mm2，满足强度要求；
稳定性验算：
长细比：λ=L÷i=1200÷16=75
查表《建筑施工计算手册》附表2-67的ψ=0.813
σ=P顶/(φ管A)=17.524×1000/(0.813×397.6)=54.2N/mm2＜[σ管]=205N/mm2，满足稳定性要求。
5.3顶（中）纵梁侧模验算 5.3.1验算内容
验算模板强度、扰度，次楞强度、扰度，主楞强度、扰度。 5.3.2验算过程
5.3.2.1计算荷载设计值
纵梁最大尺寸为1.0m×2.2m，为顶纵梁，考虑顶板厚度0.9m，梁侧模板高度取1.4m，次楞共布置4道，间距300cm，按四跨连续梁考虑。
⑴混凝土侧压力标准值：根据《建筑施工计算手册》（第二版）P400页，按式8-8、8-9计算，并取较小值；
F=min{0.22γct0β1β2V1/2，γcH} F：新浇砼对模板最大侧压力kN/㎡； γc：新浇砼的重力密度25kN/m3；
t0：新浇砼初凝时间，可按公式t0=200/（T＋15）计算,T砼的温度，取25℃,t0=200/（15＋15）=6.7；
V：取砼浇筑速度为1.5m/h；
H：砼侧压力计算位置处至新浇筑砼的顶面的总高度； β1：外加剂修正系数，加入外加剂，取1.2;
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β2：砼坍落度影响修正系数，坍落度140mm，取1.15; F=0.22×25×6.7×1.2×1.15×1.51/2=62.28kN/㎡ ⑵混凝土侧压力标准值 F=γc×H=25×1.4=35kN/㎡
H─砼侧压力计算位置至新浇砼顶面的总高度，本站侧墙浇注高度取最大处8.1m。 按取最小值，故侧压力为F=35kN/㎡。
⑶泵送混凝土产生的冲击力可不考虑，振捣产生的荷载取2kN/㎡；故其荷载设计值为2×1.4=2.8kN/㎡。
故其荷载组合： 考虑振动荷载：
静载：F1=1.2×35=42KN/㎡ 活载：F2=1.4×2=2.8kN/㎡ 计算简图：
q
支座弯矩
静载Km=-0.107，活载Km=-0.121
M支=-0.107×42×0.32-0.121×2.8×0.32=-0.435KN.m 跨中弯矩
静载Km=0.077，活载Km=0.036
M中=0.077×42×0.32+0.036×2.8×0.32=0.300 KN.m 由于M支＞M中，取弯矩最大值M=0.435KN.m，验算模板强度。 5.3.2.2模板验算
根据《建筑施工计算手册》（第二版）P450页，按式8-60、8-61计算强度，按式8-65计算强度，取侧向模板1m宽×0.3m高的板带为计算单元。（因为次楞中心间距为0.3m，取0.3m高模板验算。）
①模板强度验算:
f=M/W=0.435×106/54000=8.06N/mm2<[f]=13N/mm2 模板强度满足要求。
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②模板刚度验算：刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
ω=F2×L4/150EI=42×3004/（150×9000×486000）=0.52mm<300/400=0.75mm,刚度满足要求。
5.2.2.3次楞验算
次楞承受梁侧传过来的模板荷载，次楞以主楞为支点，主楞间距为45cm，计算跨距为主楞间距，即45cm，次楞采用100*100mm方木。
⑴次楞的强度验算：
M=0.1×42×0.3×0.452=0.255KN.m
f=M/W=0.255×106/166666.7=1.52N/mm2<[f]=13N/mm2，强度满足要求。 ⑵次楞刚度验算：刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
ω=q×L4/150EI=42×0.3×4504/（150×9500×8333333.3）=0.04mm<450/400=1.1mm,刚度满足要求。
5.3.2.4主楞验算
主楞由立柱支撑，层高600mm，纵向间距450mm，主楞弯矩按最不利情况考虑，按集中荷载作用在跨中位置计算。由于仅纵梁下立柱间距为600mm，按两跨连续梁考虑，计算跨度为600mm。
荷载设计值：q1=42×0.45×1.2+2.8×1.4=26.6kN，查表活载最大，Km=0.203，K=1.497
计算简图：
F
Mmax= Kmq1l=0.203×26.6×0.6=3.24KN.m ⑴强度验算
故以此M=3.24KN.m弯矩值进行截面强度验算：
σ=M÷W=3.24×106÷562500=5.76N/mm2＜[f]=13N/mm2,满足要求 ⑵挠度验算
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ω横= Kmq3l4/(100EI底)=1.497×3.24×6004/(100×9500×42187500)=0.015mm＜[ω横]=600/400=1.5mm，满足要求。 6、柱模板设计及验算
⑴荷载确定
混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其较小值：
F=0.22γct0β1β2V1/2 ； F=γcH
式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；所以t=200/(20+15)=5.71；
T------混凝土的温度（℃）取20° V------混凝土的浇灌速度（m/h），取2m/h
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），取7.15m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1；110～150mm时，取1.15。 F=0.22γct0β1β2V1/2
=0.22×25×5.71×1.2×1.15×21/2 =61.28kN/m2 F=γcH
=25×7.15=178.75kN/m2 取二者中的较小值,F1=61.28KN/㎡ 混凝土侧压力设计值
F=F1×分项系数×折减系数=61.28×1.2×1=73.54KN/㎡。 倾倒混凝土时产生的水平荷载
查建筑施工手册表8-66,倾倒混凝土对侧模板产生的水平荷载标准值取2KN/㎡。荷载设计值为：2×1.4×1=2.8KN/㎡；
按建筑施工手册表8-69进行荷载组合:F′=73.54+2.8=76.34KN/㎡；
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⑵次楞间距
柱模板采用组合钢模板，柱箍采用［100×48×5.3mm槽钢作柱箍，竖向柱箍间距为500，次楞采用槽钢［63，次楞间距为250mm，柱截面为800×1000mm。
⑶柱箍验算
①柱箍截面［100×48×5.3mm，截面抵抗距An=1074 mm2,W=bh2/6=39.7×103mm3，截面惯性距I=bh3/12=198.3×104mm4。
②计算简图：
DCL3AL2BqNARAL2RNBB
柱箍计算简图 柱箍计算间图③荷载计算：柱箍受力化为均布荷载考虑，荷载为q1=0.07634×500×
0.85=32.45N/mm（按强度要求计算）和q2=0.07354×500×0.85=31.26N/mm（按刚度要求计算）。
④强度检算:
由于组合钢模板的次楞高度为63mm，故 L1=500mm （柱箍间距） L2=1000+63×2=1126mm L3=800+63×2=926mm
N=q1×a/2=32.45×500/2=8112.5N
Mx=qL22/8=32.45×11262/8=5142822.03N.m γx=1
N/A+Mx/γxWnx=8112.5/1074+5142822.03/（39.7×103）=137.10 N/mm2＜f=215 N/mm2 (可行)。
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⑤挠度检算:
ω=0.521ql4/100EI=0.521×31.26×12264÷100÷206000÷198.3×104 =0.90mm = <[ω]=L2/500=1126/500=2.25mm（可行） ⑥对拉螺杆截面积检算：
A=N/f（f为螺栓的抗拉强度值，取170KN/mm2） A=0.625×32.45×1100÷170=131.23mm2
选用φ20钢筋作对拉螺栓，M20螺栓净截面积A0=241mm2，故满足要求。
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