(5)注射大,小泵皆工作
其工作压力P=7.3 Mpa（其中∑△P=0.8Mpa），Q1=10升/分，Q2=43升/分，n=0.8
所以注射时油泵所需功率为：
N5=[P(Q1+ Q2)×10-6]/(60 n)
=[7.3×106×(10+43)×10-6]/(60×0.8) =8.06(KW) (6)保压小泵皆工作，大泵卸荷
小泵的工作压力P1=6.5 Mpa（因保压时进入注射油泵的流量很小，故∑△P=0 ）
Q1=9.5升/分，n1=0.85。大泵的卸荷压力P2=0.6 Mpa，Q2=47升/分，n2=0.3。所以保压时油泵需功率为：
N6=[ P1 Q1×10-6]/(60 n1)+[ P2 Q2×10-6]/(60 n2)
=[6.5×106×9.5×10-6]/(60×0.85)+ [0.6×106×47×10-6]/(60×0.3) =2.78(KW)
(7)预塑，小泵皆工作，大泵卸荷
其卸货压力P=0.6Mpa，Q1=12升/分，Q2=47升/分，n=0.3。所以预塑时油泵所需
功率为：
N7=[P(Q1+ Q2)×10]/(60 n)
=[0.6×106×(12+47)×10-6]/(60×0.3)
=1.97(KW)
(8)冷却，大,小泵皆卸荷
其卸货压力P=0.6Mpa，Q1=12升/分，Q2=47升/分，n=0.3。所以预塑时油泵所需功率为：
N8=[P(Q1+ Q2)×106]/(60 n)
=[0.6×106×(12+47)×10-6]/(60×0.3)
=1.97(KW)
(9)连杆解除自锁,大,小泵皆工作
以使连杆迅速解除自琐。大,小泵的工作压力P=12.5Mpa（其中∑△P=0.3 Mpa）, Q1=11升/分，Q2=44升/分，n=0.8，所以连杆解除自锁时油泵所需功率N9：
N9=[P(Q1+ Q2)×106]/(60 n)
=[12.5×106×(11+44)×10-6]/(60×0.8) =14.3(KW) (10)快速启模和顶出，大,小泵皆工作
其工作压力P=7Mpa（其中∑△P=0.5 Mpa）, Q1=11升/分，Q2=44升/分，n=0.8，所以快速启模和顶出时油泵所需功率N10：
-6
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N10=[P(Q1+ Q2)×10-6]/(60 n)
=[7×106×(11+44)×10-6]/(60×0.8) =8.0(KW) （11）慢速启模，小泵工作，大泵卸货
由于在进口装有节流阀，虽有利于启模中顶出制品，但增加了启模阻力此时,小泵的工作压力P1=2.5Mpa，（其中∑△P=0.4 Mpa）Q1=12升/分，n=0.35 ，大泵卸荷压力P2=0.6 Mpa ，Q2=47升/分，n=0.3，所以慢速启模时油泵所需功率N11： N11=[ P1 Q1×106]/(60 n1)+[P2Q2×106]/(60 n2)
=[2.5×106×12×10-6]/(60×0.35)+ [0.6×106×47×10-6]/(60×0.3)]
=3(KW)
在整个动作循环中注射阶段油泵所需功率为最大，即Nmax= N5=8.06(KW)，按N=Nmax/K来选择电机,取K=1.5
N=Nmax/K =8.06/1.5 =5.38(KW)
6.2 控制阀的选择
根据本系的工作压力和通过该阀的最大流量分别选择各中阀。SX—ZY—250注射机所选用的标准元件列于表6-1：
表6.1
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6.3 油管内径的确定
6.3.1 大泵吸油内径的计算
油管内径可按下式计算；即 d=4.6(Q/V允)1/2毫米 式中 d—油管的内径，mm；
Q—油管内应通过的最大流量，升/分 V允—油管中的允许流速,米/秒
已知大泵流量为47升/分,吸油管允许流速V允为0.5～1.5米/秒,取V允=0.75米/秒,则: d=4.6(Q/V允)1/2
=4.6（47/0.75）1/2
=36.4（mm）
实际选取内径为40mm的有缝钢管。
6.3.2 小泵吸油管内径计算
已知小泵流量为12升/分,吸油管允许流速V允为1.5米/秒,则: d=4.6(Q/V允)1/2
=4.6（12/1.5）1/2
=13（mm）
实际选取内径为15mm的有缝钢管。
6.3.3 大泵压油管内径计算
取压油管允许流速=4.0米/秒，则： d=4.6(Q/V允)1/2
=4.6（47/4.0）1/2
=15.8（mm）
实际选取内径为18mm的无缝钢管。
6.3.4 小泵压油管内径计算
取压油管允许流速=4.0米/秒，则：
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d=4.6(Q/V允)1/2
=4.6（12/4.0）1/2
=8（mm）
实际选取内径为8mm的无缝钢管。
6.3.5 双泵并联，压力油汇合后油管内径的确定
d=4.6[(Q1+ Q2)/V允]1/2 =4.6[(12+47)/4]1/2
=17.7（mm）
实际选取内径为20mm的无缝钢管。
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7 液压系统性能的验算
7.1 系统的压力损失验算
由上述功率损失可知，在快速注射阶段系统所消耗的功率为最大。故只验算注射阶段的压力损失。
7.1.1 局部压力损失计算
局部压力损失主要是流经各控制阀的压力损失叠加。即：
P局=△PI+??+△Pn
=0.1+0.1+0.2+0.1+0.2 =0.7（MPa）
7.1.2 沿程损失计算
进油管长3.5米，通过流量Q=45升/分=0.75×10-3米3/秒。选用20号机油，机器正常运转后油的运动粘帖ⅴ=0.27厘米/秒=2.7×10-5米/秒，油的重度r=9000牛/米
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，管子内径d=13毫米。则：
V=Q/兀（1/4d2）=(0.75×10-3)/[1/4×3.14×(0.013)2]=5.7米/秒
管内流速： 雷诺数：
Re=ⅴd/r=(5.7×0.013)/ 2.7×10-5=2744 故为紊流。沿程损失△P沿可按下试计算：
△P沿=（0.3164/ Re0.25）×L/d×V2r/2g=0.3164/27440.25×(3.5/0.013)×5.72/(2×9.8)×9000=0.175（MPa）
总的压力损失△P总=△P沿+△P局=0.175+0.7=0.875（MPa）
7.2 液压系统发热量的计算和油冷却器传热面积的确定
7.2.1 液压系统发热的计算 主要包括油泵和马达（或油马达）的功率H1，溢流
阀的溢流损失所产生的热量H2以及液流通过各控制伐及管道的压力损失等所产生的热量H3。一般只粗略计算前两项所产生的热量。
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