H2O：0.832×1.788t=1.487t
N2：(3.462＋0.790)×1.424t=6.053t O2：(0.195＋0.105)×1.495t=0.448t 水分带走的热量：
832÷22.4×18×(335＋2257)=1733 小计：9014t＋3353
因为Qin=Qout，则t=1534℃
即收缩带往煅烧带排的烟气温度推定为1534℃。 8.2 煅烧带
将本煅烧带和加热带更为详细地划分后，再计算传热量。这两个带的各分带的窑长和被煅烧的焦炭温度，假定如表6。按前述挥发分的发生量为，在煅烧带Ⅱ内，约占全部挥发分的50％；在加热带Ⅲ内，约产生余下的50％，上述挥发分量适当分配给各带。二、三次风设置在Ⅱ－A，Ⅱ－B和Ⅲ－A分带。各处空气量为2000。根据以上基础资料，做如下计算：
a.物料平衡见表7。
表6 窑长与假定温度 三次风 二次风 窑长/m 干燥带 ←——加热带↓→——煅烧带——↓——→ Ⅳ 10 收缩带 Ⅲ－B Ⅲ－A Ⅱ－E Ⅱ－D Ⅱ－C Ⅱ－B Ⅱ－A Ⅰ 4 4 3 3 3 3 3 12 假定温度/℃ 200 300 500 800 1000 1200 1270 1370 1370 表7 物料平衡表m3/h 收入量 从收缩带Ⅰ排出的烟气 CO2 447 H2O 832 N2 4252 O2 300 挥发分的发生量占总量的15％ CO2 27 H2O 128 N2 454 O2 －117 支出量 CO2 447 H2O 832 N2 4252 O2 300 CO2 27 H2O 128 N2 454 O2 183 N2 1580 O2 603 CO2 75 O2 528 喷入空气量为2000 N2 1580 O2 420 烧损：按40kg计算
b.热平衡 收入：Qin×103kJ/h
从收缩带排出的热量：17179－1620=15559 挥发分发热量：39924×411×15％=2461
空气显热：2000×1．302×20=52 烧损热：38074×40=1523 小计：19595
3
支出：Qout×10kJ/h 烟气带走的热量：
CO2:(0．447＋0．027＋0．075)×2．294t=1．259t H2O：(0．832＋0．128)×1．788t=1．716t N2：(4．252＋1．580)×1．424t=8．302t O2：0．528×1．406t=0．742t 水分带走的热量： 960÷22.4×18×(335＋2257)=2001
焦炭显热：3000×1.884×(1400－1320)=452 热损失：135×3=405 小计：2860＋12.019t
根据热平衡Qin=Qout，求得烟气温度。理论最高温度为2001＋12.019t t=1459℃
最低温度2860＋12.019t t=1388℃
烟气平均温度： (1459＋1388)÷2=1424℃=1697K 被煅烧物料平均温度： (1400－1320)÷2=1360℃=1633K 然后求辐射对流传热量: PC=549/7869=0.070； PW=960/7869=0.122； PW／（PW＋PC）=0．635； PW1=0.122×1.8=0.232， 由式（11）～（19）得： UC=0.087；UW=0.114；UG=0.179；EG=405×103;EC=347×103;hC=64.555
=0.473;1/ΦCG=1/0.437;
因此LⅡ－A=2.979≈3(m)
同假定值基本相同。算定Ⅱ－A后，继续算Ⅱ－B，一直算至最后一个带，其他各带也按上述方法进行计算。这样把二次和三次风的位置定下来。对于一次风、二次风和三次风，尤其二、三次风加入有助于挥发分的燃烧更为充分。窑内挥发分燃烧区域增加，气相温度也相应提高，从而导致焦炭加热速率提高。但是引入的风量越大，在引入处的温度下降得越快。所以风量的控制很重要。另外，空气的温度也很重要，如能把空气进行预热，增加空气的显热，这样也能增加窑内的热量，提高窑内的煅烧温度。本文是理论计算，在实际设计中可以作为参考。
编辑 谷丽萍
作者简介：崔东升男1946年生，1970年毕业于东北工学院有色系轻冶专业，现为沈阳铝镁设计研究院高级工程师。 崔东生（沈阳铝镁设计研究院,辽宁沈阳110001） 参考文献：
［1］日本工业炉协会编.工业炉手册[M].北京：冶金工业出版社,1989.4～5.
［2］D G BROOKS.Light Metals,1989.45～46.
［3］回转窑[M].北京：冶金工业出版社,1976.20～22.
收稿日期：1998－10－05