塔吊安拆施工专项方案
风压高度系数μZ=1.0 基本风压银川ωO=0.65kN/㎡ 迎风面积 结构平均充实率：0.4，
塔吊宽度1.6 m，独立高度H=20m（附着后的塔吊独立高度） ωK =1.3×0.65×0.4×1.6×20=10.82 kN
3.2.2、塔吊基础对地基最大压力Pk = Fk+Gk/A=[(612.7+625)×1.2+10.82
×1.4]/25=60.02 kPa/㎡<160 kPa/㎡(地基承载力满足要求) 3.2.3、塔吊基础对地基底边缘最大压力Pkmax =Fk+Gk/A + Mk/W=[(612.7+625)
×1.2+10.82×1.4]/25+1500/20.83=132.03 kPa/㎡<160 kPa/㎡(地基承载力满足要求)
3.2.4、当偏心距e>b/6时按Pkmax =2（Fk+Gk）/3la=2×（612.7+625）/3
×5×1.29=127.92 kPa/㎡<160 kPa/㎡(地基承载力满足要求)
4、塔吊基础受冲切承载力验算
根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条验算公式： F1 ≤0.7βhpftamh0 am=(at+ab)/2 F1 =Pj+A1
式中βhp－受冲切承载力截面高度影响系数取 1.0 ft－混凝土轴心抗拉强度设计值：1.57 kPa
h0－基础冲切破坏锥体的有效高度：1.35-0.08=1.27 m
am－冲切破坏锥体最不利的一侧计算长度：[1.63+（1.63+2×1.27）]/2=3.36m
Pj－基础最大压力设计值：132.03 kPa
A1－冲切承载力验算时部分基底面积（5+4.33）×0.474/2=2.21㎡
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允许冲切承载力：0.7βhpftamh0 = 0.7×1×1.57×3360×1270=4689.7kN
实际冲切承载力：F1 =Pj+A1 = 132.03×2.21=291.78 kN<4689.7Kn(满足要求)
5、塔吊基础承载力验算 5.1.抗弯计算:
根据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7-4条。计算公式如下:
式中：MI --- 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1 --- 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离a1 =1.685 m Pmax --- 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设
计值，取132.03kN/m2；
P --- 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反
力设计值；
P=132.03×(3×1.63-1.685)/(3×1.63)=86.535kPa；
G---考虑荷载分项系数的基础自重取(625+612.7)×1.2=1485.24kN 2； l --- 基础宽度，取l=5.00m； a --- 塔身宽度，取a=1.63m；
a' --- 截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.63m。
经过计算得MI =1.6852×[(2×5.00+1.63)×(132.03+86.535-2×1485.24/5.002)+(132.03-86.535)×5.00]/12=293.42kN.m
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5.2、配筋面积验算:
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.7.2条。公式如下:
式中，αl --- 当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0,当混凝土强度等
级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；
fc --- 混凝土抗压强度设计值，查表得fc =16.70kN/m2； ho --- 承台的计算高度，ho=1.15m。
经计算得：
αs=293.42×106/(1.00×16.70×5.00×103×(1.15×103)2)=0.002032 ξ=1-(1-2×0.002032)0.5=0.002034； γs=1-0.002034/2=0.999；
As=293.42×106/(0.999×1.28×103×300.00)=764.88mm2<2119㎜2(配筋满
足要求)
经计算一侧向的受力配筋面积最大为764.88㎜2，由于塔吊可以转动，两侧配筋应相同。根据前面所述实际底板受力钢筋配筋面积为2119㎜2，实际配筋率：
ρ=As/bh=2119/（1000×1150）＝0. 161%>最小配筋率0.15%(满足要求) 十六、塔吊验收标准
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1、塔吊必须有限位和保险装置，并符合有关标准要求。即：超高限位、变幅限位、力矩限位、升降限位、吊钩保险、断绳限位、绳筒保险、手制制动保险。
2、塔吊司机和指挥人员必须经培训考试合格，领取操作证后，方能上岗操作。
3、塔吊由公司质安科验收合格后方能挂牌使用。 十七：附图 附：塔吊基础图
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