因此Lp=120cm=1.2m 塑性铰区域最大容许转角：
??Lp(?u??y)/K=1.2×(0.037-0.00158)/2=0.0214
uLp1??H2??(H?)?=1/3×31.6152×0.00158+31.615-1.2/2)×0.0214=1.226m u3yu2Δd=0.272＜Δu故满足设计规范
图4.5 8号墩轴力弯矩曲率曲线
8号墩墩顶容许位移
桥墩截面弯矩曲率曲线如上图4.5所示 由上图的弯矩曲率曲线可知 Φy=0.00158 Φu=0.039
Lp=0.08H+0.022fyds=0.08×3111.5+0.022×400×3.2=277cm≥0.044fyds=56.32cm Lp=2/3×b=2/3×180=120cm 因此Lp=120cm=1.2m 塑性铰区域最大容许转角：
??Lp(?u??y)/K=1.2×(0.039-0.00158)/2=0.0225
uLp12??H??(H?)?=1/3×31.1152×0.00158+31.115-1.2/2)×0.02225=1.199m u3y2uΔd=0.194＜Δu故满足设计规范
下表4.4为5-8号墩墩顶位移与桥墩容许位移的比较：
表4.4 墩顶位移比较 墩号 方向 顺桥向 墩顶位移Δd(m) 0.19 0.069 容许位移Δu(m) 1.34 0.222 Δd＜Δu 是 是 是否通过验算 是 是 5 横桥向 11
顺桥向 6 横桥向 顺桥向 7 横桥向 顺桥向 8 横桥向 0.188 0.063 0.196 0.068 0.193 0.070 1.23 0.215 1.226 0.238 1.199 0.232 是 是 是 是 是 是 是 是 是 是 是 是 2)、塑性铰区域塑性转动能力的验算： 5号墩塑性铰转动能力的验算：
在E2作用下，潜在塑性铰区域塑性转角：????=0.0088
在E2作用下，潜在塑性铰区域塑性转角：????=0.0088
在E2作用下，潜在塑性铰区域塑性转角：????=0.0127
在E2作用下，潜在塑性铰区域塑性转角：????=0.0088
表4.5 塑性铰区域塑性铰转动能力的验算 墩号 5 6 7 8 ???? 0.0088 0.0088 0.0127 0.0088 ???? 0.0225 0.0214 0.0214 0.0225 ????
1)、桥墩的验算 5号桥墩由图4.2，有 顺桥向
x墩底极限弯矩 Mzc= 36149.1 kN
公式（6.8.2-1）有：
xMzc=1.2×36149.1/32.7035=1326.4kN Vc0??Hn012
横桥向
s墩顶极限弯矩 Mhc= 22716.1kN x墩底极限弯矩 Mhc= 19640.4kN
公式（6.8.2-4）有：
xsMhc?Mhc=1.2×(22716.1+ 19640.4)/32.7035=1554.2kN Vc0??Hn0根据规范公式7.3.4对桥墩塑性铰区域抗剪强度进行验算， 5号桥墩 顺桥向： ????=0.1
??????????
?????=0.1×9.05×260×330.00/10.00 = 7763.2 kN
′≤0.067 ????????=0.067× 20.1×40343.04=12118.29 kN
所以Vs=7763.2KN
Vcu??(0.0023fc'Ae?Vs)?0.85?(0.002320.1?39729.98?7763.2)?6952.3KN
横桥向： ????=0.1
??????????
?????= 0.1×6.79×180.00×330.00/10.00 = 4030.88 kN
′≤0.067 ????????=0.067× 20.1×40343.04 =12118.29 kN
所以Vs= 4030.88 KN
Vcu??(0.0023fc'Ae?Vs)?0.85?(0.002320.1?40343.04?4030.88 )?3779.8KN
下表4.6为5-8号墩塑性铰剪力与桥墩容许剪力的比较：
表4.6 剪力比较 墩号 方向 顺桥向 塑性铰剪力Vco(kN) 1326.4 1554.2 1278.9 1764.3 1300.8 容许剪力Vcu(kN) 6952.3 3779.8 6925.5 3778.4 6885.2 Vco＜Vcu 是 是 是 是 是 是否通过验算 是 是 是 是 是 5 横桥向 顺桥向 6 横桥向 7 顺桥向 13
横桥向 顺桥向 8 横桥向 1805.3 1331.9 1846.4 3776.2 6852.5 3774.48 是 是 是 是 是 是 由上表可知桥墩的设计满足能力保护构件要求。 2)、盖梁的验算
根据配筋计算出桥墩截面横向抗弯承载能力Mh
xMu?fsdAs(h0?as')?fcdbx(h0?)2?330?12064.5?(1724?76)?14.3?1800?154.6?(1724?154.6/2)?13144kN?m 盖梁计算公式（6.8.3）得：
??????0=??0???13144+3848=19606.8kN·m ??+????=1.2×
根据盖梁配筋对盖梁正截面抗弯能力计算：
hhhxMu?fskAs(?as)?f'skA's(?as')?fckbx(?)2222?400×30559.6×(950?108)?400×15279.8×(950?108)?20.1?2100?144.8?(950?97/2)?21440kN·m ????0
由公式6.8.4得盖梁剪力设计值： Vco=
????
0?????+????????=1.2×21440×2/6.7=7680kN
??0
根据规范JTG D62-2004公式5.2.7-2计算盖梁斜截面抗剪承载能力：
?3
??????=??1??2??30.45×10???0 (2+0.6??) ??????,??????????????
=1.1×0.45×10?3×2100×1840 2+0.6×30157 × 30×0.0032×330 =7214kN
??????=0.75×10?3?????? ??????sin????=0.75×10?3×360×15279.8×sin45=2673kN Vco≤??????+??????=9887kN满足设计要求 4.2.3基础验算
5号墩桩底入岩，中风化，碎块状，按端承桩计算，5号墩入岩深度0.36mm。
??1=0.45，??????=6000kPa，??2=0.375，????=0.8
5号墩单桩轴向受压承载力计算如下：
??
??
[????]=??1??????????+?? ??2?????????????+1/2?????? ??????????
??=1
??=1
=0.45×2.0106×6000+5.0265×(0.0375×6×6000)+1/2×0.8×5.0265 ×(4.138×
14
180+21.47×100+0.39×160) =18154kN
6-8号墩桩底入岩，强风化，碎块状，按摩擦桩计算。
????=??0??[ ????0 +??2??2 ??3 ]
其中，??0=0.7 ??=0.7 ????0 =350kPa，??2=5， ??2=19kN/m3
????=0.7×0.7×(350+5×19× 26?3 )=1242.15kPa>1000??????，故????取1000kPa。 根据抗震规范，抗震验算时 ????=1000×1.5=1500kPa 6号墩单桩轴向受压承载力计算如下：
??
[????]=????????+1/2?? ??????????
??=1
=2.0106×1500+1/2×5.0265×(4.209×180+21.791×100) =10396kN
7号墩单桩轴向受压承载力计算如下：
??
[????]=????????+1/2?? ??????????
??=1
=2.0106×1500+1/2×5.0265×(2.562×160+23.438×100) =10065kN
8号墩单桩轴向受压承载力计算如下：
??
[????]=????????+1/2?? ??????????
??=1
=2.0106×1500+1/2×5.0265×(2.761×160+23.239×100) =10105kN
5-8号墩桩顶轴力如表4.7所示，从表中可以看出，6-8号墩桩基承载力不满足设计要求。
表4.7 基础承载力比较 墩号 5 6 7 8 桩顶轴力 考虑桩身自重与置(kN) 14582 14038 13952 14582 换土重后R(kN) 14948 14404 14318 14948 单桩承载力 [Ra](kN) 18154 10396 10065 10105 R＜[Ra] 是 否 否 否 是否通过验算 是 否 否 否 注：桩顶轴力直接提取E2地震作用效应与永久作用效应组合的轴力。其中地震作用按??= ????+????来计算。
按桩顶轴力反推之后建议6号墩加长6m，7号墩加长7.9m，8号墩加长6.7m，9号墩加长3.2m。
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4.3 构造细节设计
桥墩箍筋直径为12mm，满足规范箍筋直径不小于10mm，加密区间距为10cm，满足规范不大于10cm，最小加密区长度为600cm大于150cm满足设计规范。 塑性铰区域箍筋最小含箍率： ρs,min
????′
= 0.1????+4.17 ?????0.1 ?????0.01 +0.02 ?????
14.3330
= 0.1×0.482+4.17× 0.482?0.1 × 0.0125?0.01 +0.02 × =0.003128<0.004 所以ρs,min=0.004
表4.8 桥墩构造细节 名称 柱尺村 (cm) 主筋 主筋直径主筋根主筋间距(mm) 32 - - 数 60 - - (cm) 10.3 ≤20 是 配筋率 0.012 0.006-0.04 是 (mm) 12 ≥10 是 箍筋 箍筋直径 箍筋加密加密区间距(cm) 长度(cm) 10 ≤10 是 600 ≥150 是 箍筋率 0.005 0.004 是 实际配筋 180/261 设计规范 是否满足 - - 五、小结
通过对K16+930詹家村大桥的抗震计算分析，可得到一下结论：
(1)、在E1水准地震作用下，桥墩处于弹性状态，桥墩满足《公路桥梁抗震细则》的E1条件下抗震设防要求；
(2)、在E2作用下，墩顶位移小于墩顶容许位移，满足抗震规范要求； (3)、在E2作用下，桥墩塑性铰区域最大剪力小于容许剪力，满足抗震要求； (4)、在E2作用下，基础承载力不满足设计要求；
(5)、在E2作用下，盖梁正截面抗弯强度与斜截面抗剪强度均满足设计要求； (6)、桥墩构造措施也满足设计规范要求。
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