恒盛豪庭二期工程14#楼 安全文明施工组织设计
动，直到砼强度完全达到设计强度拆除，这样可加快模板和架料的周转。
3、墙模板：
本工程墙模采用15㎜厚多层木胶模板进行拼装，支撑采用钢管和拉线、M16粗纹对拉螺栓加固。施工中，整体组装周转，该模板可以根据暗柱的尺寸及墙体的厚度进行制作。
平台模板、梁模板安毕后，应留设清扫口，以利于模板上杂物的清扫。模板的支撑与加固采用快拆体系满堂脚手架，此种脚手架的特点是：搭拆简易、承载力大、安全可靠、周转速度快。
4、楼梯模板
本工程楼梯楼板采用整体现浇楼梯模板，采用如下的支设方案：楼梯平台及踏步板侧模板采用15㎜厚竹模板，下部支撑采用钢管支撑进行支护，多层胶合板下的肋板采用503100次龙骨间距600㎜，楼梯踏步顶面采用60390㎜方木进行拉结。斜板次龙骨采用60390㎜木方，间距600㎜。
四、模板计算书：
1、
配模设计：以一米宽现浇板带为例，进行配模设计。
1）板：板底距离地面2.85米左右，模板采用15MM厚竹胶合板，模板底楞木和顶撑间距选 用0.4，侧模板立档间距500M。胶合板弹性模量为E＝3.5*103N/MM2。顺纹抗剪?ν＝1.2N/MM2。抗弯FM＝13N/MM2重力密度为2自重0.03KN/MM2。
① 底模抗弯强度验算：
a、荷载：底模自重：0.03*1.2*0.35＋（0.35*1.5*2＋1*2）*0.05*0.1*1.2*5＝0.1KN/M。 混凝土自重：24*0.35*0.8*1.2＝8.1KN/M 钢筋自重：1.5*0.35*0.8*1.2＝0.5KN/M
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振捣砼荷载：2*0.35*1.2＝0.84KN/M 合计： q1＝9.54KN/M
乘以折减系数0.9,则q=0.9 q1=9.54*0.9=8.59KN/M
b、抗弯承载力验算：底模下的楞木间距为0.4米，是一等跨的连续板。考虑木材有限，按四等跨连续板计算。
按最不利荷载位置得：弯矩系数KM＝0.107，剪力系数KV＝－0.62，挠度系数KW＝632。 则 M＝KMq12 =0.107*9.54*0.42=0.165KNm=0.165*106Nmm E=M/W=0.165*106*6/350*152=12.57N/mm2. ② 抗剪强度验算：
V＝KVq1=0.620*9.54*0.4=2.37K N
剪应力：T＝3V/2bh=3*2.37*103/2*350*15=0.68N/mm2〈fv=1.2N/mm(可 ③ 挠度验算：荷载不包括振捣混凝土荷载，则q=q1*0.9=8.7*0.9=7.83KN/m
W=Kwq14/100EI=0.632*7.83*4004÷(100*3.5*103*1/12*350*5753) =0.65m<[W]＝1/400＝400/400＝1mm ④ 侧板荷载验算：
假设T＝30℃，β1＝1.2，β2＝1.15，v=4.85m/n,则 а
、侧压力：F1＝0.22γ
с
toβ
1β
2 v1/2=0.22*24*200÷
q1=8.7KN/m
(30+15)*1.2*1.15*4.851/2=71.32KN/m2. F2=γch=24*0.8=19.2KN/m2. 取二者最小值：即F2＝19.2KN/m2
乘以分项系数：F＝19.2*1.2＝23.04KN/m2. Ь振捣砼时产生的荷载：4KN/m2*1.4=5.6KN /m2. 以上两项荷载合计：23.0＋5.6＝28.64KN/m2.
根据立档间距400mm的条件，则线荷载为：28.64*0.4＝11.46KN/m 乘以折减系数：则q=11.46*0.9=10.3N/mm c、抗弯强度验算：
仍按四等跨计算，其KM、KV和KW与前述相同，侧模厚15mm 则：M＝KMq12=-0.107*10.30*4002=176.34*103N /mm E=M/W=176.34*103/bh2/6=176.34*6*103 ÷(400*152)=11.756N/mm2 - 27 - 恒盛豪庭二期工程14#楼 安全文明施工组织设计 d、抗剪强度验算： V＝0.620q1=0.620*10.30*400=2554N=2.55KN 剪应力：T＝3V/2bh=3*2554÷(2*400*15)=0.64N/mm2 e、挠度验算：取侧压力F＝23.04KN/m2。 化为线荷 载23.04*0.4＝9.22KN/m 乘以折减系数：q=0.9*9.22=8.3KN/m W=0.632q14/100EI=0.63*8.3*4004 ÷(100*3.5*103*1/12*400*313)=0.385mm<[W]=400/400=1mm(可) ⑥支撑验算：木支撑按两端铰接轴心受压杆件计算，当在中间设水平拉杆时，10＝1/21（1为木支撑长度），木支撑立柱80mm*80mm,间距为800mm，在1300处纵横设水平拉杆。则10＝1/21＝1/2*2.6＝1.3m. A、强度验 算：N/An≤fc 式中：N—轴向压力，N＝q（底模荷载）31（支撑间距）An—支撑截面面积（mm2） 则N＝q1=8.5930.8=6.87KN=6870N N/An=6870/80380=1.07N/mm2 B、稳定性验算：N/QA0 A0—木支撑截面计算面积，一般等于A（mm2） Ψ—轴心爱以压构件稳定系数，根据木支撑长细比λ求得λ＝10/i（10见前I＝b/12，其中b为短边长） 则纵楞强度等级为TCB，λ＝1300/80/12＝56.29< 则Ψ＝1÷[＋（λ/65）2] （λ<91＝ Ψ＝1÷[1＋（56.29/65）2]＝0.57 N＝ΨA0＝6870/0.57380380＝1.88Nmm2(可) 2、墙模板计算 已知：模板高度H=2850毫米，面板δ=15毫米，竖肋为60390木方，横背楞为双钢管，竖肋布置间距为300毫米，横背楞布置间距700㎜，现计算模板的强度与刚度。 一、 荷载计算 1、 采用内部振捣器振捣的新法砼侧压力标准值：F=0.22rt0β1β2V1/2 其中r：为砼重力密度，普通钢砼取24KN/M3 - 28 - 恒盛豪庭二期工程14#楼 安全文明施工组织设计 TO：新浇砼初凝时间，to=200/（T+15），T为砼温度， T ：常温下取15℃ to=6.67 V :砼浇注速度2m/h β1:外加剂影响系数,加外加剂时取1.2 β2：砼坍落度修正系数，泵送砼取1.15 所以:F=0.22rt0β1β2 V1/2 =0.22*24*6.67*1.2*1.15*21/2 =68.73KN/M2 2、 3、 振捣砼对垂直模板所产生的茶载为4KN/M2 垂直模板侧压力设计值为 F1=68.73+4=72.73KN/M2 二、 穿墙螺栓计算： 根据《建筑施工手册》中穿螺栓的计算公式 N≤An*fb fb为A3钢抗拉强度设计值选用Ψ=30穿墙螺栓 An=560.6平方毫米 Fb=215N/mm2 An*fb=560.6*215N/mm2=120.53KN 按穿墙螺栓横向最大拉力间距1.1米,纵向最大间距1.35米计算穿墙螺栓承受的拉力为 N=1.1*1.35*72.73=108.004KN 横背楞是以穿墙螺栓为支座的连续梁，其计算简图为： q=f*1=72.73*1.1=80.003KN.M f :砼侧压力最大值 1 :穿墙螺栓最大间距 所以横背楞最大弯距为Mmax=1/8q12 α=Mmax/W 其中:查表得双钢管（?4533.5）的净截面抵抗距为 Wx=39.7*2=79.4立方厘米 α=Mmax/W =1/8*80.003*1.12*106/79400 - 29 - 恒盛豪庭二期工程14#楼 安全文明施工组织设计 =152.39N/mm2 依据手册Q235钢抗拉强度设计值为[f]=215N/ mm2 α<[f] 故强度满足要求 (2)刚度计算: 依<建筑施工手册>: fmax=-5\\384*q1*14 1=1.1m 而q1是横背楞是的截荷标准 q1=72.73*1.1=80.003 1) 悬臂部分: Vmax= q1a4/8Eix 其中:E为弹性模量,其值为2.06*105 Ix惯性矩,其值为396.6cm4 A=150mm (模板两边最大悬臂长度) 则: Vmax=80.003*1504/8*2.06*396.6*109 =0.0049mm 许用挠度[V]=150/500=0.3mm Vmax<[V] 故悬臂部分满足要求 2) 跨中部分: 依《建筑施工手册》 Vmax= q1I4（5—24（a/1）2）/384EIx 其中： a/1=150/1100=0.136 Vmax=80.003*11004(5—24*0.1362)/384*2.06*396.6*109 =1.7mm Vmax<[V]=1/500=1100/500=2.2mm 故跨中部分刚度满足要求 五、现浇结构模板安装的允许偏差应符合下表的规定： 项 目 轴线位置 底模上表面标高 截面内部尺寸 基 础 桩、墙、梁 全高≤5m 层高垂直 全高＞5m 相邻两板表面高低差 表面平整（2m长度上） - 30 - 允 许 偏 差 5 ±5 ±10 +4，-5 6 8 2 5