二、鞍槽中主缆抗滑系数的验算
按《公路悬索桥设计规范》(报批稿)，鞍槽内索股的抗滑安全系数：
k???lg(Ts/T?2
c)式中：?——索股与槽底或上层索股与下层索股间的摩擦系数，取0.15； ?——主缆(索股)在鞍槽上的包角(弧度)； Ts、Tc——分别为主缆(索股)两边的拉力。
中心角??77.17??1.3468
最不利组合作用下的抗滑安全系数为：
k???0.15?1.3468lg(T?2
s/Tc)?lg(86890.8/69852.1)?2.131鞍槽中主缆的抗滑满足规范要求！ 三、吊索验算
取最不利荷载组合作用下的吊索应力对吊索进行验算，结果如下表：
吊索编号 吊索最大应力(Mpa) 安全系数 1# 218.853 7.63 2# 513.876 3.25 3# 514.875 3.24 4# 505.095 3.31 5# 469.656 3.56 6# 498.780 3.35 7# 500.554 3.34 8# 501.101 3.33 9# 496.251 3.37 10# 497.937 3.35 11# 489.748 3.41 12# 475.156 3.51 13# 408.262 4.09 14# 437.704 3.82 15# 467.447 3.57 16# 470.090 3.55 17# 404.349 4.13 表11 吊索验算表
所有吊索安全系数均大于3，满足规范要求！ 四、索夹验算
索夹采用10.9级高强螺栓，预紧力610KN。索夹厚度t?56.5mm，
29
E取
2.0?1011Pa，主缆外径Dc?398mm，索夹内径Dd?404mm。
索夹应力验算如下表所示：
编号 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8# 9# 10# 11# 12# 13# 14# 15# 16# 17# L(mm) 770 770 770 770 970 970 970 970 970 1250 1250 1250 1250 1745 1745 1745 1745 N(KN) 4880 4880 4880 4880 7320 7320 7320 7320 7320 10980 10980 10980 10980 19520 19520 19520 19520 ???Mpa)?56.086 56.086 56.086 56.086 66.782 66.782 66.782 66.782 66.782 77.735 77.735 77.735 77.735 98.993 98.993 98.993 98.993 Dc(mm) Dd(mm) ?3?Mpa)?398 398 398 398 398 398 398 398 398 398 398 398 398 398 398 398 398 404 404 404 404 404 404 404 404 404 404 404 404 404 404 404 404 404 421.663 421.663 421.663 421.663 421.663 421.663 421.663 421.663 421.663 421.663 421.663 421.663 421.663 421.663 421.663 421.663 421.663 ??????Mpa)?477.748 477.748 477.748 477.748 488.445 488.445 488.445 488.445 488.445 499.397 499.397 499.397 499.397 520.656 520.656 520.656 520.656 表12 索夹应力验算表
索夹抗滑安全度验算如下表所示：
编号 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 8# 9# 10# 11# 12# 13# 14# 15# 16# 17# ??。??9.792 11.365 13.201 14.982 16.659 18.287 19.948 21.577 23.163 24.718 26.233 27.676 29.331 44.424 42.704 41.107 38.902 sin? 0.1701 0.1971 0.2284 0.2585 0.2867 0.3138 0.3412 0.3678 0.3933 0.4182 0.4420 0.4645 0.4899 0.7000 0.6782 0.6575 0.6280 Tc(KN) 885.91 1286.15 1284.06 1259.42 1167.89 1244.80 1250.38 1253.88 1243.67 1251.34 1234.10 1201.94 1703.40 2466.80 1956.20 1965.81 3101.02 T(KN) 150.668 253.447 293.237 325.581 334.804 390.590 426.589 461.116 489.197 523.252 545.499 558.267 834.419 1726.669 1326.716 1292.456 1947.413 F(KN) 2049.6 2049.6 2049.6 2049.6 3074.4 3074.4 3074.4 3074.4 3074.4 4611.6 4611.6 4611.6 4611.6 8198.4 8198.4 8198.4 8198.4 r 13.60 8.09 6.99 6.30 9.18 7.87 7.21 6.67 6.28 8.81 8.45 8.26 5.53 4.75 6.18 6.34 4.21 表13 索夹抗滑验算表
索夹抗滑安全度满足规范要求！
30
2.3 桥面板局部计算
2.3.1 桥面板受力分析
迎宾桥桥面系是由加劲梁、横梁及其上的行车道板组成，行车道板是支承在横梁上的单向连续板，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第4.1条进行板的计算，采用简化方法先计算出相同跨度简支板在恒载和活载作用下的跨中弯矩M0，再根据板厚与肋高比值的不同乘以相应系数得到板的跨中和支点截面的设计弯矩。本桥主跨横梁宽0.4m，边跨横梁宽0.7m，高2.0m，两根横梁的中心间距4m，行车道板主跨厚0.22m，边跨厚0.25m，加腋长度0.3m，桥面铺装层为9cm沥青混凝土；设计荷载为城－A。
计算时取1m板宽，计算自重弯矩及恒载弯矩，活载按有效分布宽度计算1m宽板的受力，然后进行荷载组合，得到行车道板的跨中和支点的设计弯矩。
桥面板顺桥向计算跨径la?4.0m，横桥向计算跨径lb?16m，桥面板的长宽比为：
164＞2，可视作单由短跨承受荷载的单向受力板（即单向板）来设计。
2.3.1.1 主跨桥面板的计算 （一）恒载内力
沿横桥方向取一米宽的板条进行计算 1、每延米板条上的恒载g
沥青混凝土铺装g1： 0.0?91?.0 2?3.0kN2.0m7板的平均厚度t： 0.22?0.15?0.30/3.6?0.2325m 桥面板自重g2： 0.232 5 ?51?.0?26k6N.04mkN/ m合计： g??gi?8.1152、每米宽板条的恒载内力： （1）、板的计算跨径
板的计算跨径按照《桥规》（JTGD 62—2004）规定：
l?l0?t?3.6?0.2325?3.8325m，且不大于l0?b?3.6?0.4?4m，所以板的计算跨径
取为l?3.8325m，上式中l0为板的净跨径，t为板厚，b为中横梁腹板宽度。
（2）、恒载弯矩
M0g?11gl2??8.115?3.83252?14.8992kN?m 88（二）活载内力
设计荷载为城市-A级，按照《桥规》（JTGD 62—2004）选用如下图所示车辆荷
载进行计算：
31
60KN140KN140KN200KN160KN3.6m1.2m6.0m18.0m7.2m
图48 城—A级标准车辆纵面图
1、选取荷载
根据轴重和轴距，应以重轴为主，取用P=200KN或2×（P=140KN）计算。 2、轮载分布
重轴车轮着地尺寸a2?b2=0.2m×0.6m，经铺装层按45?角扩散后在板顶的分布尺寸为a1?b1??a2?2H???b2?2H??0.38m?0.78m
3、汽车及冲击力弯矩 （1）、荷载取用P?200kN时
①、荷载位于板中央的有效分布宽度 b?b1?l3?0.7?83.8325?2.0m5 7532323?3.8325?2.555m，所以，
《桥规》（JTGD 62—2004）规定b不小于l?b?2.555m,此时有效工作宽度相互重叠，则取每个车轮荷载的有效分布宽度为 b?(1.8?1.3)/2?1.55m
②、荷载位于板支承处的有效分布宽度
0.78?0.232?5 b'?b1?t?1.m0125
《桥规》（JTGD 62—2004）规定b'不小于l??3.8325?1.2775m，所以，
33b'?1.2775m
11③、板的有效工作宽度如下图所示
32
pg
图49 单向板内力计算图
④、汽车及冲击力弯矩（偏于安全地取冲击系数1??=1.3）
M0P?(1??)P8b(l?a12)?1.3?2008?1.55?(3.8325?0.382)?76.375kN?m
（2）、荷载取用2?(P?140KN)时 板的有效工作宽度同上，如下图所示
ppg
图50 单向板内力计算图
33