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fs：型材的抗弯强度设计值，取215MPa。 采用SG+Sw+0.5SE组合，则：
Mx/γxWnx+My/γyWny=276000/1.05/12380+1569524.381/1.05/12380 =141.974MPa≤215MPa 横梁抗弯强度满足要求。
5.5 横梁的挠度计算
因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于预选值，挠度就满足要求：
实际选用的型材惯性矩为： Ix=371400mm4 Iy=371400mm4 预选值为：
Ixmin=155070.119mm4 Iymin=257667.761mm4
横梁挠度的实际计算值如下：
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df1=qkB(25/8-5(H/2B)+2(H/2B))/240EIy
=2.619×20004(25/8-5(1535/2/2000)2+2(1535/2/2000)4)/240/206000/371400 =5.55mm
df2=5GkB4/384EIx
=5×0.46×20004/384/206000/371400 =1.253mm df1,lim=8mm df2,lim=3mm
所以，横梁挠度满足规范要求。
5.6 横梁的抗剪计算
校核依据：
τmax≤τs=125MPa (型材的抗剪强度设计值) (1)Vwk：风荷载作用下剪力标准值(N)； Vwk=qwkB(1-H/2B)/2
=2.619×2000(1-1535/2/2000)/2 =1613.959N
(2)Vw：风荷载作用下剪力设计值(N)； Vw=1.4Vwk
=1.4×1613.959 =2259.543N
(3)VEk：地震作用下剪力标准值(N)； VEk=qEkB(1-H/2B)/2
=0.368×2000(1-1535/2/2000)/2 =226.78N
(4)VE：地震作用下剪力设计值(N)； VE=1.3VEk
=1.3×226.78 =294.814N
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(5)Vx：水平总剪力(N)； 采用Vw+0.5VE组合 Vx=Vw+0.5VE
=2259.543+0.5×294.814 =2406.95N
(6)Vy：垂直总剪力(N)： Vy=1.2×0.0003×BH1/2
=1.2×0.0003×2000×1535/2 =552.6N
(7)横梁剪应力校核：
τx：横梁水平方向剪应力(MPa)； Vx：横梁水平总剪力(N)；
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Sy：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm)(绕Y轴)； Iy：横梁型材截面惯性矩(mm4)；
ty：横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度(mm)； τx=VxSy/Iyty ……6.2.5[JGJ102-2003] =2406.95×7320/371400/6 =7.907MPa 7.907MPa≤125MPa
τy：横梁垂直方向剪应力(N)； Vy：横梁垂直总剪力(N)；
Sx：横梁型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)(绕X轴)； Ix：横梁型材截面惯性矩(mm4)；
tx：横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； τy=VySx/Ixtx ……6.2.5[JGJ102-2003] =552.6×7320/371400/6 =1.815MPa 1.815MPa≤125MPa 横梁抗剪强度能满足!
6 铝单板的选用与校核
基本参数：
1：板块分格尺寸：a×b=1535mm×2000mm； 2：铝单板厚度：t=2.5mm； 模型简图为：
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6.1 铝单板荷载计算
(1)板块自重：
GAk：板块单位面积自重(MPa)； GAk=0.0000675MPa
(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：
qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)； βE：动力放大系数,取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0.16； GAk：铝单板单位面积自重(MPa)；
qEAk=βEαmaxGAk ……5.3.4[JGJ102-2003] =5.0×0.16×0.0000675 =0.000054MPa
(3)作用在板块上的风荷载及地震作用荷载组合：
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003] q=1.4wk+0.5×1.3qEAk
=1.4×0.001834+0.5×1.3×0.000054 =0.002603MPa Sw+0.5SE标准值组合： qk=wk+0.5qEAk
=0.001834+0.5×0.000054 =0.001861MPa
用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003] wk=0.001834MPa
6.2 B板的强度、挠度校核
Lx=333.333mm，Ly=1535mm (1)强度校核： 校核依据：
σ=6mqa2η/t2≤f ……5.4.3[JGJ133-2001] 上式中：
σ：板块在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；
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m：弯矩系数，按边长比a/b查表，得m=0.1212； q：作用在幕墙上的荷载组合设计值(MPa)； a：板分格的短边边长(mm)； b：板分格的长边边长(mm)； η：板块的折减系数； t：板的厚度(mm)；
f：铝单板抗弯强度(MPa)； 首先按下面公式计算θ值：
θ=qka4/Et4 ……5.4.3-3[JGJ133-2001] 其中：
θ：计算参数；
qk：作用在板块上的荷载组合标准值(MPa)； a：分格短边长度(mm)；
E：铝单板的弹性模量(MPa)； t：铝单板的厚度(mm)； θ=qka4/Et4
=0.001861×333.3334/70000/2.54 =8.402
按系数θ，查表5.4.3[JGJ133-2001]，η=0.966；
σ=6mqa2η/t2 ……5.4.3[JGJ133-2001] =6×0.1212×0.002603×333.3332×0.966/2.52 =32.507MPa
32.507MPa≤f=54MPa(铝单板) 强度满足要求! (2)挠度校核： 校核依据：
df=ημwka4/D≤df,lim ……6.1.3-2[JGJ102-2003] 上面公式中：
df：铝单板挠度计算值(mm)；
η：铝单板挠度的折减系数，按θ=wka4/Et4查表，为0.967； μ：铝单板挠度系数，按边长比a/b查表，得μ=0.00504； wk：风荷载标准值(MPa) a：短边尺寸(mm)； D：弯曲刚度(N·mm)；
df,lim：许用挠度，取短边长的1/60，为5.556mm； 其中：
D=Et3/(12(1-υ2)) ……6.1.3-1[JGJ102-2003] 上式中：
E：铝单板的弹性模量(MPa)； t：铝单板的厚度(mm)；
υ：铝单板材料泊松比，为0.3； D=Et3/(12(1-υ2))
=70000×2.53/(12×(1-0.32)) =100160.256N·mm df=ημwka4/D
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=0.967×0.00504×0.001834×333.3334/100160.256 =1.102mm
1.102mm≤df,lim=5.556mm(铝单板) 挠度满足要求!
6.3 C板的强度、挠度校核
Lx=333.333mm，Ly=1535mm (1)强度校核： 校核依据：
σ=6mqa2η/t2≤f ……5.4.3[JGJ133-2001] 上式中：
σ：板块在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)； m：弯矩系数，按边长比a/b查表，得m=0.0843； q：作用在幕墙上的荷载组合设计值(MPa)； a：板分格的短边边长(mm)； b：板分格的长边边长(mm)； η：板块的折减系数； t：板的厚度(mm)；
f：铝单板抗弯强度(MPa)； 首先按下面公式计算θ值：
θ=qka4/Et4 ……5.4.3-3[JGJ133-2001] 其中：
θ：计算参数；
qk：作用在板块上的荷载组合标准值(MPa)； a：分格短边长度(mm)；
E：铝单板的弹性模量(MPa)； t：铝单板的厚度(mm)； θ=qka4/Et4
=0.001861×333.3334/70000/2.54 =8.402
按系数θ，查表5.4.3[JGJ133-2001]，η=0.966；
σ=6mqa2η/t2 ……5.4.3[JGJ133-2001] =6×0.0843×0.002603×333.3332×0.966/2.52 =22.61MPa
22.61MPa≤f=54MPa(铝单板) 强度满足要求! (2)挠度校核： 校核依据：
df=ημwka4/D≤df,lim ……6.1.3-2[JGJ102-2003] 上面公式中：
df：铝单板挠度计算值(mm)；
η：铝单板挠度的折减系数，按θ=wka4/Et4查表，为0.967； μ：铝单板挠度系数，按边长比a/b查表，得μ=0.00261； wk：风荷载标准值(MPa)
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