西安工业大学毕业设计（论文） 中跨，总均布荷载： (5/8)×4.8=3kN/m b杆的固端弯矩的计算
①两端固支：MAB=-ql2/12 MBA= ql2/12
②一端固支，一端滑动：MAB=-ql2/3 MBA= -ql2/6 c分配系数的确定 u=si/(Σs)
转动刚度S：远端固定：S=4i 远端滑动：S=i
图6.4各层梁柱刚度示意图
24
西安工业大学毕业设计（论文） 表6.3弯矩二次分配法（恒载作用下）
上柱 分配系数 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 下柱 右梁 分配系分配系数 数 偏心矩 0.550 0.450 20.320 -91.930 39.386 32.225 20.050 -5.208 -8.163 -6.679 51.273 -71.593 左梁 分配系数 上柱 分配系数 0.390 91.930 -10.416 16.112 -1.488 96.138 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 下柱 右梁 分配系分配系数 数 偏心矩 0.470 0.140 -21.310 -4.940 -30.870 -9.195 -16.894 4.598 -1.793 -0.534 -49.557 -10.072 0.353 40.101 19.693 -8.997 50.796 0.353 0.294 12.980 -126.580 40.101 33.398 20.050 -14.255 -8.997 -7.494 51.154 -114.930 0.270 0.320 0.320 126.580 -17.110 -28.509 -33.789 -33.789 16.699 -15.435 -16.894 2.937 3.481 3.481 117.707 -45.742 -47.202 0.090 -3.880 -9.503 4.752 0.979 -7.652 0.353 40.101 20.050 -9.124 51.028 0.353 12.980 40.101 20.050 -9.124 51.028 0.294 -126.580 33.398 -14.255 -7.599 -115.035 0.270 0.320 0.320 0.090 126.580 -17.110 -3.880 -28.509 -33.789 -33.789 -9.503 16.699 -16.894 -15.934 4.752 3.072 3.641 3.641 1.024 117.842 -47.042 -46.082 -7.608 0.353 40.101 20.050 -8.072 52.080 0.353 12.980 40.101 16.260 -8.072 48.289 0.294 -126.580 33.398 -13.445 -6.723 -113.349 0.270 0.320 0.320 0.090 120.580 -17.110 -3.880 -26.889 -31.869 -31.869 -8.963 16.699 -16.894 -13.825 4.752 2.503 2.966 2.966 0.834 112.892 -45.797 -42.728 -7.257 0.300 0.450 0.250 18.180 -126.580 32.520 48.780 27.100 20.050 -11.356 -2.608 -3.912 -2.174 49.962 44.868 -113.010
0.230 0.280 0.410 0.080 126.580 -23.950 -3.880 -22.713 -27.650 -40.488 -7.900 13.550 -15.934 3.950 -0.360 -0.438 -0.642 -0.125 117.057 -44.023 -41.129 -7.955 22.434 -20.565 25
西安工业大学毕业设计（论文） 表6.4弯矩二次分配法(活载作用下)
上柱 分配系数 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 下柱 右梁 分配系分配系数 数 偏心矩 0.550 0.450 1.010 -6.910 3.245 2.655 4.165 -5.208 0.573 0.469 7.984 -8.994 左梁 分配系数 上柱 分配系数 0.390 6.910 -10.416 1.328 0.614 -1.565 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 下柱 分配系数 偏心矩 0.470 -1.460 -2.392 -3.258 0.740 -4.910 右梁 分配系数 0.140 -0.360 -0.713 0.356 0.220 -0.496 0.090 -1.440 -1.832 0.916 0.006 -2.350 0.353 8.331 1.623 -1.073 8.880 0.353 0.294 4.050 -27.650 8.331 6.938 4.165 -2.749 -1.073 -0.894 11.423 -24.354 0.270 27.650 -5.497 3.469 0.018 25.640 0.320 -6.515 -1.196 0.022 -7.689 0.320 -5.850 -6.515 -3.258 0.022 -9.751 0.353 0.353 4.050 8.331 8.331 4.165 4.165 -1.971 -1.971 10.526 10.526 0.294 -27.650 6.938 -2.749 -1.641 -25.101 0.270 27.650 -5.497 3.469 0.575 26.197 0.320 0.320 -5.850 -6.515 -6.515 -3.258 -3.258 0.682 0.682 -9.091 -9.091 0.090 -1.440 -1.832 0.916 0.192 -2.165 0.353 0.353 4.050 8.331 8.331 4.165 3.297 -1.664 -1.664 10.832 9.964 0.294 -27.650 6.938 -2.749 -1.386 -24.846 0.270 27.650 -5.497 3.469 0.377 25.999 0.320 0.320 -5.850 -6.515 -6.515 -3.258 -2.523 0.446 0.446 -9.326 -8.592 0.090 -1.440 -1.832 0.916 0.126 -2.231 0.300 0.250 -27.650 6.594 5.495 4.165 -2.072 -0.628 -0.942 -0.523 10.131 8.949 -24.751
0.450 5.670 9.891 0.230 27.650 -4.145 2.748 -0.048 26.204
0.280 0.410 0.080 -8.190 -1.440 -5.046 -7.388 -1.442 -3.258 0.721 -0.059 -0.086 -0.017 -8.362 -7.475 -2.178 4.475 -3.737 26
西安工业大学毕业设计（论文） 梁端剪力和柱轴力计算
例：在恒载作用下: 第五层：
①荷载引起的剪力： AB跨：VA =VB=1/2q1l =1/2×21.28×7.2=55.75 kN BC跨：VB=VC =1/2q1l =1/2×10.29×2.4=12.35kN ②弯矩引起的剪力：
AB跨：VA =-VB =(75.772-80.939)/7.2=-0.72 kN BC跨：VB=VC =0
③总剪力：
AB跨：VA=76.61-0.72=75.89kN BC跨：VB=VC=12.35kN VB=76.61+0.72=77.33kN
④A柱轴力：
N顶=P1+VA=162.57+75.89=238.46kN A柱重：[(25×0.55×0.55+4×0.01×0.55×17]×3.3=26.19kN N底=238.46+26.19=264.65kN B柱轴力：
N顶=P2+VB+VB,=170.46+77.33+12.35=260.14kN B柱重：26.19kN
N底=260.14+26.19=286.33kN
表6.3 恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算表
层 次 VA=VB VB=VC VA=-VB VB=VC 5 4 3 2 1 -0.72 -0.41 -0.43 -0.48 -0.59 0 0 0 0 0 荷载引起剪力 AB跨 BC跨 弯矩引起剪力 AB跨 BC跨 总剪力 AB跨 BC跨 A柱 柱轴力 B柱 N底 N顶 N底 VA VB VB=VC N顶 264.65 499.79 734.91 969.98 1215.06 76.61 105.48 105.48 105.48 9.71 9.71 9.71 9.71 9.71 75.89 105.07 105.05 105.00 104.89 77.33 105.89 12.35 9.71 9.71 9.71 9.71 238.46 473.60 708.72 943.79 1178.75 260.14 538.81 817.50 1096.24 1375.09 286.33 565.00 843.69 1122.43 1411.4 105.91 105.96 106.07 105.48 27
西安工业大学毕业设计（论文）
表6.4 活荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算表
荷载引起剪力 层 次 VA= VB VB= VC AB跨 BC跨 弯矩引起剪力 AB跨 BC跨 VB =VC 0 0 0 0 0 总剪力 AB跨 BC跨 A柱 柱轴力 B柱 VA = -VB VA VB VC N顶= N底 N顶= N底 5 4 3 2 1 5.76 23.04 23.04 23.04 23.04 0.9 3.6 3.6 3.6 3.6 -0.03 -0.18 -0.15 -0.16 -0.20 5.73 22.86 22.89 22.88 22.84 5.79 23.22 23.19 23.20 23.24 0.9 3.6 3.6 3.6 3.6 13.82 69.08 124.37 234.95 290.23 17.58 91.20 164.82 238.42 312.06
6.2.2横向框架内力组合
(1)结构的抗震等级
根据《抗震规范》，结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素确定，本工程的框架为二级抗震等级。 （2）内力组合
本工程考虑三种内力组合，即1.2SGK+1.4SQK、1.35SGK+1.0SQK及
1.2SGE+1.3SEK。各层梁的内力组合结果见表6.5，其中SGK、SQK中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）, 以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。εvb梁端剪力增大系数，二级取1.2。 承载力抗震调整系数?RE：见下表
表6.5 承载力抗震调整系数取值
受弯梁 0.75 偏压柱 轴压比<0.15 0.75 轴压比>0.15 0.80 受剪 受拉 0.85 28