τa =0+100×0.087=8.7
F=1040+0.4×3.14×2.4×8.7×120=4187kN=430吨
在一般的泥水式所适应的土质中，根据经验α和C，的取值可参见下表
经验α和C，
土质及地面荷载情况 砂性土，在一般荷载的情况下 砂性土，在一般荷载的情况下 砂性土，在较大荷载的情况下 根据相应参数计算出：
各顶进段中最长的顶进距离120米，主顶段所需的顶力F（总顶力）=430吨 2、后靠背稳定性计算
后靠背作为千斤顶的支撑结构，要有足够的强度和刚度，且压缩变形要均匀。本工程后座墙及工作井后方的土体这两者组成了顶管的后座。由于后座墙是和侧壁混凝土墙浇筑在一起成方桶状，工作井为刚性体，所以工作井能够承受的最大顶推反力R由工作井和四周土体之间的摩擦力R1与后座墙的反力R2组成。后座墙的反力R2计算过程中假设顶进支架的推力是通过后座墙而均匀的作用在工作井后方的土体上面。后靠背的计算图示如上页图所示：
1.50~2.70 0 0.75 0 0.75~1.1 0 α C ，土质及地面荷载情况 砂砾土，在较大荷载的情况下 粘性土，在一般荷载的情况下 粘性土，在较大荷载的情况下 α C， 1.50~2.70 0 0.50~0.80 0.2~0.7 0.80~1.50 0.5~1.0 R2=αB｛γH2Kp/2+2cH√Kp+γhHKp｝
式中：
R2—后座墙支反力；
α—系数（取1.5~2.5之间），计算保守取1.5； B—后座墙的宽度（m），取4米计算；
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γ—土的容重，按含泥砂土取18KN/m2计算； H—后座墙的高度，取6米计算；
KP—被动区土压系数｛为tg2（45°+υ/2）｝，为tg2（45°+10°/2）=1.42； h—地面到后座墙顶部土体的高度，取0.5米； c—土的内聚力，取6Kpa进行计算；
由上得：R2=1.5×4（18×62×1.42/2+2×6×6×1.19+18×2.5×0.5×6×1.42）=4424KN=451吨
则R=R1+R2=300+451=751吨＞430吨（设计最大顶推力）
经过计算可见工作井能够承受最大的顶推力的反力，后靠背是安全的。上述简化计算是偏保守的，工作井实际能够承受的推力更大。本工程后背直接利用钢筋混凝土后座墙作为后靠背，厚600mm，两层配筋。
（五）管道断面布置
在管道内每6米布置一压浆管，并在环管上部安装照明灯，在管道内右下方安放压浆总管及电缆，在底部铺设进排泥水管、人行走道板等。
（六）设备维修保养
在顶管施工中，顶管及其附属设备的状况好坏将直接影响到顶管施工的速度和质量，为此设备的日常维护保养工作。定期检查是一项非常重要的工作，对延长顶管机的使用寿命及获得最佳的操作性能也是十分重要的。为此，应遵守以下各项日常检查规定，当顶管机完成一段顶进后，应按本规定的项目作更为仔细的检查。 检查的部位
A、顶管机
a）目视检查各部位是否有变形、开裂等现象，螺栓和螺母是否紧固牢靠。 b）齿轮箱油位是否下降，并查明原因。
c）检查转动装置主轴承小油仓的机油油位，主轴活塞处和主轴尾部是否有异常漏油或漏水。
d）打开大刀盘前端中心切削盘，检查有无泥水进入，并查明原因。洗清后从中心油口按规定加注有MOS2添加剂的机油，到主轴中心为止。
B、各液压动力组
a）液压泵运行声音是否异常，连轴节弹性圈是否损坏。
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b）液压油储量是否充足。
c）橡胶软管、管路、各液压阀、油缸是否存在有漏油现象。 d）液压缸的活塞杆是否有损伤。
e）溢流安全阀的调定压力是否正常，电磁阀线包是否异常发热。
f）液压油油质状况。如发现油液颜色转变黑色、深棕色或白色（即混合有水份），以及观察到有外来杂质时，就需要换新的油液，并分析原因。
g）液压油温升是否异常。 C、电气设备
a）各电气柜内继电器插件防松装置是否正常，各元件和接线端子有无松动。 b）各处主动力电连接器组温升是否正常，特别是下管插接件线头是否有损坏或松动。
c）每班通过按动“试验按纽”开关检查一下漏电保护功能是否良好。 d）检查每相绝缘电阻是否由于水份或漏湿的侵蚀而减低。 （2）维护保养 加油点：
A．小油仓 N32机油 B．齿轮箱 90#压齿轮油
C．中心盘 加二硫化钼添加剂的50#机油 （3）液压动力组的检修：
保持液压油良好品质是液压动力维护保养的关键点，每月检查一下液压油样是否变质。
土压调节是以电磁比例阀来执行的。该阀对油的清洁度要求较高，所以每次顶进前油箱内的油必须经过滤。打开油箱侧板，检查清洗。
A．液压油更换要点
a）当油色变成黑色或深棕色时。 b）混有水份，使油液变成白色时。 c）有混合物沉淀时。
所有液压油为46#，在使用时不允许把上述液压油与其他牌号的油液混合。如不得已时，其他牌号油液混入量不应超过5%。
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B．滤清器的清洗
当滤油压力超限时，即需要清洗或更换滤清器滤芯。 C．通过溢流阀调整液压压力
顶管机在出厂装运之前就调整好预定的压力值，因此，不要在施工现场擅自调整溢流阀。但在必要时也可以调整溢流阀来调节液压动力装置的压力。顺时针旋转溢流阀操纵柄，可增加压力；逆时针旋转溢流阀操纵柄，可降低压力。
（4）电气装置
每星期检查各电气柜上的各控制开头、接插件和柜内所有电气元件。如果接触点烧伤或锈蚀，应将损坏件更新。
d) 顶管进洞段施工 （一）顶管接收井地基处理
在完成接收井水下浇筑混凝土封底后，在接收井进洞口打搅拌桩。严格按照设计图纸施工，把好施工质量。加固接收井进洞口地基，以防机头进洞时“磕头”。
（二）顶管接收井洞圈处理
按照设计图纸，接收井洞口的搅拌桩要打密，桩与桩搭接。用搅拌桩作为洞口止水帷幕。接收井洞口采取预留，并用砖墙封堵，顶管机进洞时，直接破碎砖墙。
（三）接收井准备
接收井施工完成后，必须立即对洞门位置的方位测量确认。如果偏差超过规范允许范围，则立即组织修整洞口（必要时报方案给监理审批）；如果在规范允许范围内，则根据实际标高接收顶管机。并配备下落梯、抽水和照明（晚上）等设备。
（四）顶管机位置姿态的复核测量
顶管贯通前的测量是复核顶管所处的方位、确认顶管状态、评估顶管进洞时的姿态的拟订顶管进洞的施工轴线及施工方案等的重要依据，使顶管机在此阶段的施工中始终按预定的方案实施，以良好的姿态进洞，正确无误地穿过进洞口。
（五）封门的拆除
直接使用顶管机破碎砖墙，切削砖墙“破墙而出”，这样顶管机和砖墙只有1~2的空隙，有效地防止洞口发生涌水流砂。
（六）泥水系统控制
a、逐渐降低泥水压力随着顶管切口距洞门的逐渐临近，切口正面土压力随之减
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小。降低泥水压力有利于洞口处结构稳定，避免因结构变形而泥水大量涌起入井内等严重后果。故宜在邻近洞门6m处将泥水压力降为最低限度，以维持泥水循环条件下的顶进施工。
b、逐渐调整泥水指标
在确定洞口土体稳定条件下，可逐渐降低泥水粘度及比重，直到用清水替代。待切口靠拢洞门，完成顶进最后阶段后，应充分利用泥水循环，对泥水舱及泥水管路作最后清理。
（七）顶管进洞
在顶管机穿墙而出后，顶管应迅速、连续顶进管节，尽快缩短顶管机进洞时间。待机头进洞，管节到位后，马上在管外壁和接收井砼墙的空隙套入O型橡胶圈，并用水硬性浆液填充管节和洞圈的间隙，减少水土流失。玻璃夹砂管顶进完后，会回弹，O型橡胶圈是为应付回弹而设。
四、主要技术措施和应急措施
（一）常见问题和对策 （1）防止吸口堵塞措施
顶进过程中应严格按照操作规程操作。遇到吸口不畅时，应及时转旁通，寻找原因。如确定吸口堵塞，则相应降低顶进速度，同时要求进行反冲。
（2）防止顶管“磕头”和“抬头”措施
为防止发生顶管“磕头”和“抬头”现象，顶进过程中应加强顶管机姿态的测量。一旦出现顶管“磕头”和“抬头”趋势，应及时利用纠偏千斤顶来调整。
（二）顶管穿越不同土层的措施
由地质资料反映，顶管将穿越的地层虽然都是粉质粘土和细砂，但每个土端面上，土和砂的含量是不一致的时多时少。
（1）当土端面的粘土含量变多时，适当提高进水流量，减小顶进速度。并派专人监控和清理泥水分离器，以防泥水分离器被粘土堵塞，使得不得不暂时中止顶进，影响顶进速度。泥浆外流也会造成环境污染。
（2）当砂多土少时，要结合刀盘压力，适当提高顶进速度，以免因过多的砂被带出，机头“磕头”，地面下沉。
（三）密封控制措施
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