大于150mm；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
（4）模板布置：跨度超过4m的梁考虑起拱值，梁底模按2/1000起拱。 （5）验收
模板支架投入使用前，应由项目部组织公司工程部参加对搭设高度、立杆的间距、步距、立杆垂直度、扣件拧紧、扫地杆设置、拉结点设置、立杆搭接方式、剪刀撑的设置、以及材料的合格证书与检测报告进行验收。验收合格才能投入使用。
（二）拆除
（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表要求。 构件类型 构件跨度（m） 强度标准值的百分率（%） ＞2，≤8 板 ＞8 ≤8 梁 ＞8 悬臂构件 — ≥100 ≥100 ≥100 ≥75 ≥75 达到设计的混凝土立方体抗压 梁墙侧模板拆除时间，目前季节为1.5～2天。
（2） 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。
（3） 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面。
七、质量安全管理要求
1 模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
2 搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 3 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。
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4 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。
5 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。
6 混凝土浇筑应从中间向两端同时均匀浇捣，大梁进行分层浇捣。 7 工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。
8 在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 9 模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
10 梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。
八、混凝土梁模板支架承载力验算（L450×1200）
一、工程概况
新浇混凝土梁板特性 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】 超高 450×1200 新浇混凝土楼板厚度(mm) 模板支架高度H(m) 130 10.9 二、模板支撑体系设计
混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底立杆纵向间距la(mm) 次楞平行梁跨方向 950 880 475 自定义 模板支架步距h(mm) 楼板立杆横向间距lb(mm) 梁底增加承重立杆根数 梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm) 梁底立杆支撑方式 梁底支撑小楞根数 双扣件 4 每纵距内附加梁底支撑主楞根数 0 '440 立杆横向间距lb(mm) 楼板立杆纵向间距la(mm) 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 梁底增加立杆的布置方式 '1800 810 2 330,620 设计简图如下： 7
模板设计立面图
模板设计平面图
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三、荷载设计
模板(kN/m) 次楞(kN/m) 模板及支架自重标准值 主楞(kN/m) 支架(kN/m) 梁侧模板自重标准值(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m) 钢筋自重标准值 (kN/m) 33220.3 0.01 0.033 0.15 0.5 24 梁 板 1.5 1.1 2施工人员及设备荷载标准值(kN/m) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 222 重现期 城市 50年一遇 0.5 宁波市 B类(田野、乡村、丛地面粗糙度 林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区) 模板支架顶部离建筑物地面的高度(m) 模板支架状况 支架 风荷载作用方向 与风荷载在同面内的计算单元立杆数n 模板 10 敞开式 沿模板支架横向作用 70 1 0.35 0.533 1 0.187 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风荷载高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 四、模板验算
模板类型 模板抗弯强度设计值fm(N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22胶合板 15 6000 模板厚度(mm) 模板抗剪强度设计值fv(N/mm) 218 1.4 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： 9
W=bh/6=1000×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18/12=486000mm q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1.2]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=45.915kN/m 1、抗弯验算
Mmax=0.1ql2=0.1×45.915×0.152=0.103kN·m σmax=Mmax/W=0.103×106/54000=1.913N/mm2≤fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.6×45.915×0.15=4.132kN τmax=3Qmax/(2bh)=3×4.132×103/(2×1000×18)=0.344N/mm2≤fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算
νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×45.915×1504/(100×6000×486000)=0.054mm νmax=0.054mm≤[ν]=min[l/250，10]=min[150/250，10]=0.6mm 符合要求！ 4、支座反力
R1=R4=0.4ql=2.755kN，R2=R3=1.1ql=7.576kN
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五、次楞验算
次楞验算方式 次楞材料规格(mm) 次楞抗弯强度设计值fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm) 232三等跨连续梁 50×70 13 40.833 9000 次楞材质类型 次楞材料自重(kN/m) 次楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 次楞截面惯性矩I(cm) 42方木 0.01 1.3 142.917 次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk= [1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×(1+2)]×(0.475-0.45/2)/2=1.126kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk= [1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×(1+2)]×(0.95-0.475-0.45/2)/2=1.126kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.2-0.13)=0.722kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.2-0.13)=0.722kN/m q=max[2.755/1.0+0.014+1.126+0.722，7.576/1.0+0.014，
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