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可忽略不计。
e.地震载荷：在鞍座底部横断面上产生弯曲应力；
2）在计算鞍座的允许载荷时，不但要考虑荷载所产生的水平拉应力，还要考虑垂直静荷载产生的压应力以及摩擦力、地震力等作用弯矩产生的弯曲应力。
在JB/T4712.1-2005中，除了按水平拉应力确定鞍座腹板厚度外，还按垂直静荷载以及摩擦力作用弯矩组合载荷计算鞍座的允许载荷。鞍座允许载荷[Q]计算中未考虑地震工况，因为标准中考虑地震设防烈度8度，地震系数K=0.135，小于摩擦力工况中钢对钢摩擦系数f=0.3。故摩擦力工况是最危险的组合工况。
3）当鞍座高度增加时，鞍座允许载荷[Q]随之降低，其值可按附录B确定。
图4-5
（二）、立式设备支座
1、腿式支座（JB/T4712.2-2007）
? JB/T4712.2-2007主要修订内容：
1）.增加了H型钢腿式支座系列，支腿最大支承高度由原1200 mm扩大到2000 mm，容器总高由原5000 mm扩大到8000 mm；
2）.各腿式支座系列参数表中的“容器最大总高Hmax”改为“壳体最大切线距Lmax”; 3）.增加了支腿计算方法和例题（附录A）。 ●腿式支座标准适用范围：
适用于安装在刚性基础，且符合下列条件的容器： a.公称直径DN400~1600mm；
b.圆筒长度L与公称直径DN之比L/DN≤5;
c.容器总高度H1：角钢与钢管支柱≤5000 mm；H型钢支柱5000 mm；
不适用于通过管线直接与产生脉动载荷的机器设备刚性连接的容器，而应选用裙座等支承型式。
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●腿式支座设计条件： a.设计温度：t＝200℃；
b.设计基本风压值：q0=800Pa，地面粗造度为A类；
c.设计地震设防烈度：8度（II类场地土），设计基本地震加速度0.2g。
当容器支腿设计条件与上不符时，可参考附录A的计算方法，通过校核参考使用本标准。 ●腿式支座型式： 型 式 A AN B BN C CN 支座号 适用公称直径（mm） 1~7 1~7 1~5 1~5 1~10 1~10 DN400~1600 结 构 特 征 角钢支柱，带垫板 角钢支柱，不带垫板 钢管支柱，带垫板 钢管支柱，不带垫板 H型钢支柱，带垫板 H型钢支柱，不带垫板 材料 Q235-A Q235-A 20 20 Q235-A Q235-A A、AN型支座具有易与容器圆筒相吻合、焊接安装较为容易的优点；B、BN型支座具有在所有方向上都具有相同截面系数，具有较高抗压失稳能力的优点。标准考虑了支腿与圆筒连接处局部应力问题,故分为带垫板和不带垫板。
●腿式支座布置：
支腿数量一般应采用三个或四个均布。
图4-5 腿式支座布置
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图4-6 腿式支座
●垫板选用：
符合下列情况之一,应设置垫板。
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a.用合金制的容器壳体; b.容器壳体有热处理要求;
c.与支腿连接处的圆筒有效厚度小于JB/T4712.2-2007表5给出的最小厚度;
垫板厚度一般与容器壳体相等，也可根据需要确定。. ●腿式支座设计计算：
支座连接处局部应力计算复杂,为了方便选用小于JB/T4712.2-2007表5给出的最小厚度,标准中采用比吉拉德法,计算了圆筒的局部应力,得出不同直径,不同材料,不需要设置垫板的圆筒有效厚度的最小值.凡圆筒的有效厚度小于JB/T4712.2-2007表5给出的最小厚度,即需要设置垫板。
3、 耳式支座（JB/T4712.3-2007）
耳式支座又称悬挂式支座，一般由两块筋板及一块底版焊接而成。耳座的优点是简单，轻便；缺点是对器壁易产生较大的局部应力。
●JB/T4712.3-2007主要修订内容：
1）增加了加长壁耳式支座系列（C型），并带盖板；对C-3型以上支座采用双螺栓与基础连接；
2）增加了16MnR、0Cr19Ni9、和Cr-Mo钢支座系列，并给出了其允许载荷； 3）给出了设备筒体的许用应力在110MPa、130MPa、150MPa、170MPa时，支座处壳体的允许弯矩；
4）对A、B支座，在两筋板间距b2≥230mm时，增加了盖板结构。 ●耳式支座适用范围：
适用于公称直径不大于4000mm的立式圆筒形容器。 ●耳式支座型式： 型 式 A 支座号 适用公称直径（mm） 1~5 6~8 1~5 6~8 1~3 4~8 300~2600 1500~4000 300~2600 1500~4000 300~1400 1000~4000 结 构 特 征 短臂，带垫板，无盖板 短臂，带垫板，有盖板 长臂，带垫板，无盖板 长臂，带垫板，有盖板 I--Q235-A II--16MnR III--0Cr19Ni9 材料 B C 加长臂，带垫板，无盖板 IV--15CrMoR 加长臂，带垫板，有盖板 B、C型用于带保温的立式设备。