×269.084KN，见图①；在拱顶段边箱运输至索跨跨中时由主索、工作索、二扣扣索及起吊牵引索(不含风缆初张力)产生的塔顶最大竖直压力为2×1989.502KN，纵向水平力为2×78.522KN(向河方向)，横向水平力为2×323.089KN。
图①、同时吊左幅外侧边箱及右幅内侧边箱塔顶力作用图
其余14个状态塔顶力作用图略。
塔架作为空间杆系结构利用《微机结构分析通用程序SAP2000》进行电算，万能杆件各节点看成空间铰结点，同时将风缆作为铰结拉杆进入计算模型(利用Ernst公式考虑风缆垂度的影响，利用等效弹性模量代替风缆弹性模量)，计算模型见图②示。
按各个计算状态各单元的最大受力值进行单肢杆件、杆端连接螺栓及节点板孔壁挤压的强度复核，另对不能满足受力要求的2N5斜杆皆用2N3、4N3代替，2N4水平杆皆用4N4代替，使所有的杆件及连接皆在规范容许受力范围之内。塔架内力计算结果见图③。
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图②、塔架计算模型
图③、塔架内力图
(同时吊左幅外侧边箱及右幅内侧边箱塔架轴力填充图，其余工况未示)
该工况立杆(4N1)有最大轴力。
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综合塔架在各工况的最大内力计算结果如下：
塔脚竖直杆4N1最大压力N＝-117.539t<[133t]，最大拉力N＝23.713t<[135t联结控制]；水平杆(4N4)最大压力N＝-31.674t<[42.6t联结控制]，最大拉力N＝32.752t<[42.6t联结控制]；斜腹杆(4N3)最大压力N＝-50.889t<[75.6t联结控制]，(4N3)最大拉力N＝39.589t<[75.6t联结控制]。
索塔位移计算结果：
左幅外侧边箱及右幅内侧边箱合拢段同时在塔前20m起吊时塔架纵向位移-6.06cm(向后)，横向位移2.26cm；至索跨跨中时塔架纵向位移4.91cm(向前)，横向位移2.78cm。
2.6、塔顶分配梁(附图09～12)
塔顶设上、下分配梁。两岸上下分配梁结构相同，上分配梁为3Ⅰ56b工字钢，下分配梁为2Ⅰ56b工字钢。下分配梁简支于万能杆件柱头上，上分配梁连续弹性支承于下分配梁上。两岸塔顶分配梁共65.913t。上下分配梁内力计算结果见图④。
图④、上下分配梁内力图
(同时吊靠左、右幅轴线拱箱上分配梁竖向弯炬图，其余工况未示)
该工况上分配梁有最大竖向弯矩。
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(同时吊左幅外侧次边箱及右幅内侧次边箱上分配梁竖向剪力图，其余工况未示)
该工况上分配梁有最大竖向剪力。
(同时吊左幅外侧中箱及右幅内侧中箱下分配梁竖向弯矩图，其余工况未示)
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该工况下分配梁有最大竖向弯矩。
(同时吊左幅外侧中箱及右幅内侧中箱下分配梁竖向剪力图，其余工况未示)
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