算成等效均布活荷载，可由《建筑结构荷载规范》查得。板通常取1m板宽的均布荷载（包括自重），次梁承受板传来的均布荷载和次梁自重，主梁承受次梁传来得集中荷载和均布的自重荷载。为简化计算，可将主梁的自重按就近集中的原则化为集中荷载，作用在集中荷载作用点和支座处（支座处的集中荷载在梁中不产生内力）。
由于可变荷载在各跨的分布是随机的，如何分布会在各截面产生最大内力是活荷载不利布置的问题。
图2所示为5跨连续梁，当活荷载布置在不同跨间时梁的弯矩图及剪力图。由图可见，当求1，3，5跨跨中最大正弯矩时，活荷应布置在1，3，5跨；当求2，4跨跨中最大正弯矩或1，3，5跨跨中最小弯矩时，活荷载应布置在2，4跨；当求B支座最大负弯矩及支座最大剪力时，活荷载应布置在1，2，4跨，如图3。由此看出，活荷载在连续梁各跨满布时，并不是最不利情况。
图2 5跨连续梁弯矩图及剪力图
图3 活载不利位置
（a） 活1+活3+活5 （b） 活2+活4 （c） 活1+活2+活4
从以上分析可得，确定截面最不利内力时，活荷载的布置原则如下：
（1）欲求某跨跨中最大正弯矩时，除将活荷载布置在该跨以外，两边应每隔一跨布置活载；
（2）欲求某支座截面最大负弯矩时，除该支座两侧应布置活荷载外，两侧每隔一跨还应布置活载；
（3）欲求梁支座截面（左侧或右侧）最大剪力时，活荷载布置与求该截面最大负弯矩时的布置相同；
（4）欲求某跨跨中最小弯矩时，该跨应不布置活载，而在两相邻跨布置活载，然后再每隔一跨布置活载。 2．内力包络图
以恒载作用在各截面的内力为基础，在其上分别叠加对各截面最不利的活载布置时的内力，便得到了各截面可能出现的最不利内力。
将各截面可能出现的最不利内力图叠绘于同一基线上，这张叠绘内力图的外包线所形成的图称为内力包络图。它表示连续梁在各种荷载不利组合下，各截面可能产生的最不利内力。无论活荷载如何分布，梁各截面的内力总不会超出包络图上的内力值。梁截面可依据包络图提供的内力进行截面设计。图4为五跨连续梁的弯矩包络图和剪力包络图。
图4 内力包络图
（a） 弯矩包络图 （b） 剪力包络图
3．支座抗扭刚度对梁板内力的影响
由于计算简图假定次梁对板、主梁对次梁的支承为简支，忽略了次梁对板、主梁对次梁的弹性约束作用，即忽略了支座抗扭刚度对梁板内力的影响。
从图5可以看出实际结构与计算简图的差异。在恒载g作用下，由于各跨荷载基本相等，θ≈0，支座抗扭刚度的影响较小，如图5a、b示。在活荷载p作用下，如求某跨跨中最大弯矩时，某跨布置p，邻跨不布置p，如图5c、d示，由于支座约束，实际转角θ＇小于计算转角θ，使得计算的跨中弯矩大于实际跨中弯矩。精确地考虑计算假定带来的误差是复杂的，实用上可用调整荷载的方法解决。减小活荷载，加大恒荷载，即以折算
图5 梁抗扭刚度的影响
荷载代替实际荷载。对板和次梁，折算荷载取为：
板： 折算恒载：g＇=g＋
折算活载：p＇=
次梁： 折算恒载：g＇=g＋
折算活载：p＇=3p4p2
p2p4
g+p式中 g ，p为实际的恒载、活载 g＇，p＇为折算的恒载、活载 这样调整的结果，对作用有活荷载的跨g＇＋p＇＝ g＋p，总值不变，而相邻无活荷载的跨，g＇=g＋p/2＞g，或g＇=g＋p /4＞g；邻跨加大的荷载使本跨正弯矩减小，以此调整支座抗扭刚度对内力计算的影响。当板或梁搁置在砖墙或钢梁上时，不需要调整荷载。 4．弯矩和剪力设计值 由于计算跨度取支承中心线间的距离，未考虑支座宽度，计算所得支座处－Mmax、Vmax均指支座中心线处的弯矩、剪力值。支座处截面较高，一般不是危险截面，故设计中可取支座边缘内力值进行计算（见图6），按弯矩、剪力在支座范围内为线性变化，可求得支座边缘的内力值： M=Mc－V0b/2 当连续梁搁置于砖墙上时： M=Mc 均布荷载： =Vc－（g＋q）b/2 集中荷载： Vc=V 式中 Mc、Vc－支承中的弯矩、剪力值； b2b2McMVVcg+pMVVcMcb2图5-10 支座处内力的计算值6 V0—按简支梁计算的支座剪力设计值（取绝对值）； b－支承宽度。
三 按塑性内力重分布的方法计算内力
钢筋混凝土是一种弹塑性材料，连续梁板是超静定结构，当梁板的一个截面达到极限承载力时，并不意味着整个结构的破坏。钢筋达到屈服后，还会产生一定的塑性变形，结构的实际承载能力通常大于按弹性理论计算的结果。再则，混凝土构件截面设计时，考虑了材料的塑性，若内力分析按弹性理论，与截面设计的理论不统一，因此有必要研究塑性理论的内力分析方法。
连续梁板考虑塑性内力重分布的计算方法较多，例如：极限平衡法、塑性铰法及弯矩调幅法等。目前工程上应用较多的是弯矩调幅法。
弯矩调幅法的概念是：先按弹性分析求出结构各截面弯矩值，再根据需要将结构中一些截面的最大（绝对值）弯矩（多数为支座弯矩）予以调整，按调整后的内力进行截面配筋设计。
(1)弯矩调幅法简称调幅法，调幅的基本原则是：
1）为尽可能节约钢材，宜使用调整后的弯矩包络图做为设计配筋依据。
2）为方便施工，通常调整支座截面，并尽可能使调整后的支座弯矩与跨中弯矩接近。 3）调幅需使结构满足刚度、裂缝要求，不使支座截面过早出现塑性铰，调幅值一般≤25％。调幅后，所有支座及跨中弯矩的绝对值M，当承受均布荷载时应满足：
M≥
124（g＋q）l
2
当p/g≤1 /3时，调幅值≤15％，这是考虑长期荷载对结构变形的不利影响。 4) 调幅后应满足静力平衡条件，即调整后的每跨两端支座弯矩平均值与跨中弯矩之和（均为绝对值），不小于该跨满载时（恒+活）按简支梁计算的跨中弯矩M0（见图7）。
MA?M2B＋MC≥M0
图7 M0 示意图
5)为保证塑性铰具有足够的转动能力，设计中应满足ξ≤0.35，钢筋宜使用HRB335级和HRB400级热轧钢筋，也可采用HPB235级热轧钢筋，宜选用C20～C45强度等级混凝土。
6) 考虑塑性内力重分布后，抗剪箍筋面积增大20％，增大范围l见图8。为避免斜拉破坏，配筋下限值应满足：
?sv?ASVbs＞
0.03fCfyv
图8 抗剪箍筋增大范围示意图 （a）集中荷载作用 （b） 均布荷载作用
（2）用弯矩调幅法计算等跨连续梁板
根据调幅法的原则，并考虑到设计的方便，对均布荷载作用下的等跨连续梁板，考虑塑性内力重分布后的弯矩和剪力的计算公式为：
M=α（g＋p）l02 V=β（g＋p）ln2
式中，α，β—弯矩和剪力系数，分别见表4，表5
l0，ln—计算跨度和净跨
g，p—均布恒载和活载的设计值
梁板弯矩系数α 表4 截面 边支座 边跨中 第一内支座 中间支座 中间跨中 支承条件 梁、板搁置在墙上 梁、板与梁整浇 梁与柱整浇 梁、板搁置在墙上 梁、板与梁整浇 两跨连续 三跨及三跨以上连续 梁 0 －1/24 －1/16 1/11 1/14 －1/10 －1/11 －1/16 1/16 板 0 －1/16