梁剪力系数β 表5 截面 端支座内侧 第一支内座外测 第一支内座内测 中间支座两侧 支承条件 搁置在墙上 与梁或柱整浇 搁置在墙上 与梁或柱整浇 梁 0．45 0．5 0．6 0．55 0．55 0．55 以图9示，5跨等跨连续梁承受均布荷载为例，用调幅法阐明上述系数由来。次梁边支座为砖墙，设活荷载与恒荷载之比 p / g=3，l为跨度。 (a) pp (b)g (c)ppp g '''''''图9 五跨连续梁荷载布置图 (a) 五等跨连续梁 （b）求MBmax时荷载布置图 （c）求1、3、5跨中最大弯矩时荷载布置图 即 p=3g g=p/3 则 g+p=
p3+p=
4p3
g+p=g+3g =4 g 于是 p? g?3414?g?g?p? ?p?
次梁折算荷载 g＇=g? p＇=
3p4p4=?g?p??4?34114?34?g?p?=0.4375（g+p）
=
34?g?p?=0.5625（g+p）
按弹性方法求MBmax，活载布置在一、二、四跨（如图9），由附表可查得横荷载系数-0.105，活荷载系数-0.119，则
MBmax= －0.105 g＇l2－0.119 p＇l2
=－0.105×0.4375（g+p）l2－0.119×0.5625（g+p）l2 =－0.1129（g+p）l2
考虑调幅值20%（≤25%），则
MB=0.8 MBmax=－0.0903（g+p）l=?12111.07（g+p）l2 11（g+p）l2=0.0909（g+p）l2 取MB=0.0909（g+p）l，按静力平衡条件，可求得边跨间任意处弯矩，取AB跨为隔离体，见图10。 1gpg+p= +-(g+p)l11 BAl RR M Mαl 图5-19 边跨跨中最大弯矩示意10 ''ABB12由?由?M11B=0 11（g+p）l+RAl－2（g+p）l=0 22得 RA=0.4091（g+p）l y=0 RB=（g+p）l－0.4091（g+p）l=0.5905（g+p）l
1得 M1= RAαl－2（g+p）α2l2 求跨间最大弯矩M1max的位置：
?M1???0
RAl=（g+p）αl2
1222
α=0.4091
12
M1max= RAαl－2（g+p）αl=0.4091（g+p）l—2（g+p）l2（0.4091）2
=0.08368（g+p）l
按弹性方法求M1max，活载布置在一、三、五跨（如图9c），由附表]可查得横荷载系数0.078，活荷载系数0.100，则 M＇1max=0.078g＇l2+0.100p＇l2
=0.078×0.4375（g+p）l2+0.100×0.5625（g+p）l2
=0.09037（g+p）l2＞M1max
11应取用M＇1max的值，α=0.09037，即11.06，为计算方便，取为11。
（3）不等跨连续梁板的计算
当不等跨连续梁板的跨度差不大于10％时，仍可采用等跨连续梁板的系数。计算支座弯矩时，l0取相邻两跨中的较大跨度值；计算跨中弯矩时，l0取本跨跨度值。
当不等跨连续梁板的跨度差大于10％时，连续梁应根据弹性方法求出恒载及活荷载最不利作用的弯矩图，经组合叠加后形成弯矩包络图，再以包络图作为调幅依据，按前述调幅原则调幅。剪力可取弹性方法的计算结果，连续板可按下述步骤计算：
1) 确定最大跨跨内弯矩值
边 跨：
(g?p)l11(g?p)l162≥M≥
2(g?p)l14(g?p)l182
2中间跨：≥M≥
2）按已知最大跨跨中弯矩，在本跨（g＋p）作用下，由静力平衡条件求该跨支座弯矩，再以支座弯矩为已知，同理求得邻跨跨中弯矩，以此类推，求得所有跨中及支座弯矩，该弯矩均应符合内力平衡条件及大于
124（g＋p）l2。
（4） 塑性内力重分布方法的适用范围
考虑塑性内力重分布的方法与弹性理论计算结果相比，节约材料，方便施工，但在结构正常使用时，变形及裂缝偏大，对下列情况不适合采用塑性内力重分布的计算方法：
承受动力荷载的结构构件；使用阶段不允许开裂的结构构件；轻质混凝土及其它特种混凝土结构；受侵蚀气体或液体作用的结构；预应力结构和二次受力迭合结构；主梁等重要构件不宜采用。
四 截面设计及构造要求
确定了连续梁板的内力后，可根据内力进行构件的截面设计。一般情况下，强度计算后再满足一定的构造要求，可不进行变形及裂缝宽度的验算。
梁板均为受弯构件，作为单个构件的计算及构造已在第三章中述及，此处仅对受弯构件在楼盖结构中的设计和构造特点简要叙述。
1．板的计算及构造特点
（1） 支承在次梁或砖墙上的连续板，一般可按塑性内力重分布的方法计算。 （2） 板一般均能满足斜截面抗剪要求，设计时可不进行抗剪计算。
（3） 在承载能力极限状态时，板支座处在负弯矩作用下上部开裂，跨中在正弯矩的作用下部开裂，板的实际轴线成为一个拱形（图11）。当板的四周与梁整浇，梁具有足够的刚度，使板的支座不能自由移动时，板在竖向荷载作用下将产生水平推力，由此产生的支座反力对板产生的弯矩可抵消部分荷载作用下的弯矩。因此对四周与梁整体连接的单向板，中间跨的跨中截面及中间支座，计算弯矩可减少20％，其它截面不予降低。
图11 板的拱作用
（4） 板的受力钢筋的配置方法有弯起式和分离式两种，钢筋弯起切断位置见图12，图中当p/g≤3时，a=ln/4；当p/g＞3时，a=ln/3。ln为板的净跨。弯起式可一端弯起（图12（a））或两端弯起（图12（b））。弯起式配筋整体性好，节约钢材，但施工复杂；分离式配筋（图12（c））施工方便，但用钢量稍大。
图12 板中受力钢筋的布置
（5）板除配置受力钢筋外，还应在与受力钢筋垂直的方向布置分布钢筋，分布钢筋的作用是固定受力钢筋的位置；抵抗板内温度应力和混凝土收缩应力；承担并分布板上局部荷载产生的内力；在四边支承板中，板的长方向产生少量弯矩也由分布钢筋承受。分布钢筋的数量应不少于受力钢筋的10％，且每米不少于3根，应均匀布置于受力钢筋的内侧。
由于计算简图与实际结构的差异，板嵌固在砖墙上时，支座处有一定负弯矩，板角处也有负弯矩，温度、混凝土收缩、施工条件等因素也会在板中产生拉应力。 为防止上述原因在板中产生裂缝，沿墙长每米配5φ6构造钢筋，伸出墙边长度≥l0/7。在角部l0 / 4范围内双向配φ6@200的负筋，伸出长度≥l0/4。板靠近主梁处，部分荷载直接传给主梁，也产生一定的负弯矩，同理应配置每米5φ6钢筋，伸出长度≥l0/4，板的构造钢筋配置见图13。
图13 板的构造钢筋
（6） 现浇板上开洞时，当洞口边长或直径不大于300㎜且洞边无集中力作用时，板
内受力钢筋可绕过洞口不切断；当洞口边长或直径大于300㎜时，应在洞口边的板面加配钢筋，加配钢筋面积不小于被截断的受力钢筋面积的50％，且不小于2φ12；当洞口边长或直径大于1000㎜时，宜在洞边加设小梁。 2．次梁的计算及构造特点
（1）次梁承受板传来的荷载，通常可按塑性内力重分布的方法确定内力。
（2）次梁和板整浇，配筋计算时，对跨中正弯矩应按T型截面考虑,T形截面的翼缘计算宽度按混凝土结构设计规范中的规定取值；对支座负弯矩因翼缘开裂仍按矩形截面计算。
（3）梁中受力钢筋的弯起和截断，原则应按弯矩包络图确定，但对相邻跨度不超过20％，可承受均布荷载且活荷载与恒荷载之比 p / g≤3的次梁，可按图14布置钢筋。
图14 次梁的钢筋布置
（a）有弯起钢筋 （b）无弯起钢筋
3．主梁的计算与构造特点
（1）主梁除承受自重外，主要承受由次梁传来的集中荷载。为简化计算，主梁自重可折算成集中荷载计算；
（2）与次梁相同，主梁跨中截面按T型截面计算，支座截面按矩形截面计算； （3）主梁支座处，次梁与主梁支座负钢筋相互交叉，使主梁负筋位置下移，计算主梁负筋时，单排筋h0=h－（50～60）mm，双排筋h0=h－（70～80）mm（如图15）；
图15 主梁支座截面纵筋位置
（4）主梁是重要构件，通常按弹性理论计算，不考虑塑性内力重分布； （5）主梁的受力钢筋的弯起和切断原则上应按弯矩包络图确定；
（6）在次梁与主梁相交处，次梁顶部在负弯矩作用下发生裂缝，集中荷载只能通过次梁
的受压区传至主梁的腹部。这种效应约在集中荷载作用点两侧各0.5～0.6倍梁高范围内，可引起主拉破坏斜裂缝。为防止这种破坏，在次梁两侧设置附加横向钢筋，位于梁下部或梁截面高度范围内的集中荷载应全部由附加横向钢筋（吊筋、箍筋）承担。附加横向钢筋应布置在长度为S=2h1＋3b的范围内，见图16, 附加横向钢筋所需的总截面面积按下式计算：
Asv=
Ffyvsin?
式中 F—作用在梁的下部或梁截面高度范围内的集中力设计值； fyv—箍筋或弯起钢筋的抗拉强度设计值；
Asv－承受集中荷载所需的附加横向钢筋总截面面积；当采用附加吊筋时，Asv应为
左、右弯起段截面面积之和。
α—附加横向钢筋与梁轴线间的夹角。
图16梁截面高度范围内有集中荷载作
用时，附加横向钢筋的布置
（a） 附加箍筋 （b）附加吊筋
1－传递集中荷载的位置 2－附加箍筋 3－附加吊筋