qEAk=βEαmaxG/A ……5.3.4[JGJ102-2003] =5×0×0.0005 =0MPa
qEk：水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； B：幕墙立柱计算间距(mm)； qEk=qEAkB =0×1900 =0N/mm
qE：水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； qE=1.3qEk =1.3×0 =0N/mm
(3)幕墙受荷载集度组合：
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合： ……5.4.1[JGJ102-2003] q=qw+0.5qE
=2.79+0.5×0 =2.79N/mm
用于挠度计算时，采用Sw标准值： ……5.4.1[JGJ102-2003] qk=qwk
=1.993N/mm
(4)求支座反力R1及最大弯矩：
由双跨梁弯矩图可知，两支点0，2处弯矩为零，中支点弯矩最大为M1，而在均布荷载作用下，最大挠度在长跨内出现。 M1：中支座弯矩(N·mm)； R1：中支座反力(N)； M1=-q(L13+L23)/8L
=-2.79×(4303+45703)/8/5000 =-6662764.125N·mm R1=qL1/2-M1/L1+qL2/2-M1/L2
=2.79×430/2-(-6662764.125/430)+2.79×4570/2-(-6662764.125/4570) =23927.736N
3.2 确定材料的截面参数
(1)截面的型材惯性矩要求： k2=0
2
k1=4M1/(qL2)
=4×6662764.125/(2.79×45702) =0.457
查《建筑结构静力计算手册》第二版表3-9附注说明： x0=A/4+2R1/3cos(θ+240) 其中：
A=2+k1-k2=2.457
R=((A/4)2-k1/2)3/2=0.057
θ=1/3arccos((A3-12k1A-8(1-2k1-k2))/64R)=26.479 x0=A/4+2R1/3cos(θ+240)
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=2.457/4+2×0.0571/3cos(26.479+240) =0.567
λ=x0(1-2k1+3k1x0-2x02-k1x02+x03) =0.145
代入df,lim=λqkL24/24EIxmin 上式中：
df,lim：按规范要求，立柱的挠度限值(mm)； qk：风荷载线荷载集度标准值(N/mm)； L2：长跨长度(mm)；
E：型材的弹性模量(MPa)，对6063-T6取70000MPa； Ixmin：材料需满足的绕X轴最小惯性矩(mm4)； L2/180=4570/180=25.389
按[5.1.1.2]《建筑幕墙》GB/T21086-2007的规定，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度限制）：
当跨距≤4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm； 当跨距＞4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm； 对本例取：
df,lim=25.389mm 代入上式：
Ixmin=λqkL24/24Edf,lim
=0.145×1.993×45704/24/70000/25.389 =2955188.744mm4 (2)截面的型材抵抗矩要求：
Wnx：立柱净截面抵抗矩预选值(mm3)； Mx：弯矩组合设计值即M1(N·mm)； γ：塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00； fa ：型材抗弯强度设计值(MPa)，对6063-T6取150； Wnx=Mx/γfa
=6662764.125/1.00/150 =44418.428mm3
3.3 选用立柱型材的截面特性
按上一项计算结果选用型材号：东阳B1#150明 型材的抗弯强度设计值：150MPa 型材的抗剪强度设计值：τa=85MPa 型材弹性模量：E=70000MPa 绕X轴惯性矩：Ix=4879030mm4 绕Y轴惯性矩：Iy=945370mm4
绕X轴净截面抵抗矩：Wnx1=58387mm3 绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=59172mm3 型材净截面面积：An=1497.556mm2
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型材线密度：γg=0.040434N/mm
型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=6.4mm 型材受力面对中性轴的面积矩：Sx=38959mm3 塑性发展系数：γ=1.00
3.4 立柱的抗弯强度计算
(1)立柱轴向拉力设计值：
Nk：立柱轴向拉力标准值(N)；
qGAk：幕墙单位面积的自重标准值(MPa)； A：立柱单元的面积(mm2)； B：幕墙立柱计算间距(mm)； L：立柱跨度(mm)； Nk=qGAkA =qGAkBL
=0.0005×1900×5000 =4750N
N：立柱轴向拉力设计值(N)； N=1.2Nk
=1.2×4750 =5700N
(2)抗弯强度校核：
按双跨梁(受拉)立柱强度公式，应满足：
N/An+Mx/γWnx≤fa ……6.3.7[JGJ102-2003] 上式中：
N：立柱轴力设计值(N)；
Mx：立柱弯矩设计值(N·mm)； An：立柱净截面面积(mm2)；
Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)； γ：塑性发展系数：
对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002，取1.00；
对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；
对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB 50429-2007，取1.00； fa：型材的抗弯强度设计值，取150MPa； 则：
N/An+Mx/γWnx=5700/1497.556+6662764.125/1.00/58387 =117.92MPa≤150MPa 立柱抗弯强度满足要求。
3.5 立柱的挠度计算
因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的立柱惯性矩大于预选值，挠度就满足要求：
实际选用的型材惯性矩为：Ix=4879030mm4 预选值为：Ixmin=2955188.744mm4 实际挠度计算值为：
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df=λqkL24/24EIx
=0.145×1.993×45704/24/70000/4879030 =15.378mm
而df,lim=25.389mm
所以，立柱挠度满足规范要求。
3.6 立柱的抗剪计算
校核依据：
τmax≤τa=85MPa (立柱的抗剪强度设计值) (1)求中支座剪力设计值： 采用Vw+0.5VE组合
Vw1左=-(qL1/2-M1/L1)
=-(2.79×430/2-(-6662764.125/430)) =-16094.65N Vw1右=qL2/2-M1/L2
=2.79×4570/2-(-6662764.125/4570) =7833.085N 取V=16094.65N (2)立柱剪应力：
τmax：立柱最大剪应力(MPa)； V：立柱所受剪力(N)；
Sx：立柱型材受力面对中性轴的面积矩(mm3)； Ix：立柱型材截面惯性矩(mm4)；
t：型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度(mm)； τmax=VSx/Ixt
=16094.65×38959/4879030/6.4 =20.081MPa 20.081MPa≤85MPa 立柱抗剪强度满足要求!
4 幕墙横梁计算
基本参数：
1：计算点标高：25.7m； 2：横梁跨度：B=1900mm； 3：横梁上分格高：1300mm； 横梁下分格高：2700mm； 4：横梁计算间距：H=2000mm； 5：力学模型：三角荷载简支梁； 6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm； 7：横梁材质：6063-T5；
因为B≤H，所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：
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4.1 横梁型材选材计算
(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按三角形分布)： qwk：风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm)； wk：风荷载标准值(MPa)； B：横梁跨度(mm)； qwk=wkB
=0.001049×1900 =1.993N/mm
qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm)； qw=1.4qwk
=1.4×1.993 =2.79N/mm
(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按三角形分布)： qEAk：垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa)； βE：动力放大系数，取5.0；
αmax：水平地震影响系数最大值，取0；
Gk：幕墙构件的重力荷载标准值(N)，(主要指面板组件)； A：幕墙平面面积(mm2)；
qEAk=βEαmaxGk/A ……5.3.4[JGJ102-2003] =5.0×0×0.0004 =0MPa
qEk：横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm)； B：横梁跨度(mm)； qEk=qEAkB =0×1900 =0N/mm
qE：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm)； qE=1.3qEk =1.3×0
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