d：螺栓杆直径：6mm；
fv2b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取175MPa； Nv2b=nv2πd2fv2b/4
=1×3.14×62×175/4 =4945.5N
Nnum2：螺栓个数： Nnum2=N/Nv2b
=1451.94/4945.5
=0.294个 实际取2个 (4)连接部位立柱型材壁承压能力计算：
Nc2：连接部位幕墙立柱型材壁承压能力设计值(N)； Nnum2：连接处螺栓个数； d：螺栓公称直径：6mm；
t2：连接部位立柱壁厚：2.5mm；
fc2：型材的承压强度设计值，对6063-T6取240MPa； Nc2=Nnum2dt2fc2
=2×6×2.5×240 =7200N
7200N≥1451.94N 强度可以满足!
(5)连接部位钢角码壁承压能力计算：
Nc3：连接部位幕墙钢角码壁承压能力设计值(N)； Nnum2：连接处螺栓个数； d：螺栓公称直径：6mm； t3：角码壁厚：5mm；
fc3：型材的承压强度设计值，对Q235取305MPa； Nc3=Nnum2dt3fc3
=2×6×5×305 =18300N
18300N≥1451.94N 强度可以满足!
6.3 立柱与主结构连接
(1)连接处水平剪切总力计算：
对双跨梁，中支座反力R1，即为立柱连接处最大水平剪切总力。 qw：风荷载线分布集度设计值(N/mm)； qw=1.4wkB1
=1.4×0.001049×1900 =2.79N/mm
qE：地震作用线分布集度设计值(N/mm)； qE=1.3βEαmaxGk/A×B1
=1.3×5.0×0×0.0005×1900 =0N/mm
采用Sw+0.5SE组合： q=qw+0.5×qE
21
=2.79+0.5×0 =2.79N/mm
N1：连接处水平剪切总力(N)； R1：中支座反力(N)；
N1=R1=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2
=2.79×5000×(4302+3×430×4570+45702)/8/430/4570 =23927.736N (2)连接处重力总力：
NGk：连接处自重总值标准值(N)； B1：立柱计算间距(mm)； L：立柱跨度(mm)； NGk=0.0005×B1L
=0.0005×1900×5000 =4750N
NG：连接处自重总值设计值(N)： NG=1.2NGk =1.2×4750 =5700N
(3)连接处总剪力：
N：连接处总剪力(N)： N=(N12+NG2)0.5
=(23927.7362+57002)0.5 =24597.287N (4)螺栓承载力计算：
Nv3b：螺栓受剪承载能力设计值(N)； nv3：剪切面数：取2； d：螺栓杆直径：12mm；
fv3b：螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢（A50）取175MPa； Nv3b=nv3πd2fv3b/4
=2×3.14×122×175/4 =39564N
Nnum3：螺栓个数： Nnum3=N/Nv3b
=24597.287/39564
=0.622个 实际取2个 (5)立柱型材壁承压能力计算： Nc4：立柱型材壁承压能力(N)； nv3：剪切面数：取2； Nnum3：连接处螺栓个数； d：螺栓公称直径：12mm；
t2：连接部位立柱壁厚：2.5mm；
fc4：型材的承压强度设计值，对6063-T6取240MPa； Nc4=nv3×Nnum3dt2fc4
=2×2×12×2.5×240 =28800N
22
28800N≥24597.287N 强度可以满足要求!
(6)钢角码型材壁承压能力计算： Nc5：钢角码型材壁承压能力(N)； nv4：剪切面数：取2； Nnum3：连接处螺栓个数； d：连接螺栓直径：12mm； t4：幕墙钢角码壁厚：8mm；
fc5：钢角码的承压强度设计值，对Q235取305MPa； Nc5=nv4×Nnum3dt4fc5
=2×2×12×8×305 =117120N
117120N≥24597.287N 强度可以满足要求!
7 幕墙埋件计算(土建预埋)
基本参数：
1：计算点标高：25.7m；
2：幕墙立柱跨度：L=5000mm，短跨L1=430mm，长跨L2=4570mm； 3：立柱计算间距：B=1900mm； 4：立柱力学模型：双跨梁； 5：埋件位置：侧埋； 6：板块配置：中空玻璃； 7：混凝土强度等级：C30；
7.1 荷载标准值计算
(1)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用： qEk=βEαmaxGk/A
=5.0×0×0.0005 =0MPa
(2)连接处水平总力计算：
对双跨梁，中支座反力R1，即为立柱连接处最大水平总力。 qw：风荷载线荷载设计值(N/mm)； qw=1.4wkB
=1.4×0.001049×1900 =2.79N/mm
qE：地震作用线荷载设计值(N/mm)； qE=1.3qEkB
=1.3×0×1900 =0N/mm
采用Sw+0.5SE组合： ……5.4.1[JGJ102-2003] q=qw+0.5qE
23
=2.79+0.5×0 =2.79N/mm
N：连接处水平总力(N)； R1：中支座反力(N)； N=R1
=qL(L12+3L1L2+L22)/8L1L2
=2.79×5000×(4302+3×430×4570+45702)/8/430/4570 =23927.736N
(3)立柱单元自重荷载标准值： Gk=0.0005×BL
=0.0005×1900×5000 =4750N
(4)校核处埋件受力分析： V：剪力(N)；
N：轴向拉力(N)，等于中支座反力R1；
e0：剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm)； V=1.2Gk
=1.2×4750 =5700N N=R1
=23927.736N M=e0×V =60×5700 =342000N·mm
7.2 埋件计算
校核依据，同时满足以下两个条件：
a：AS≥V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz C.0.1-1[JGJ102-2003] b：AS≥N/0.8abfy+M/0.4arabfyz C.0.1-2[JGJ102-2003] 其中：
AS：锚筋的总截面面积(mm2)； V：剪力设计值(N)；
ar：钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.9，四层取0.85； av：钢筋受剪承载力系数，不大于0.7；
fy：锚筋抗拉强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取，但不大于300MPa； N：法向拉力设计值(N)； ab：锚板弯曲变形折减系数； M：弯矩设计值(N·mm)；
z：沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm)； 另外：
d：锚筋直径(mm)； t：锚板厚度(mm)；
fc：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取；
av=(4.0-0.08d)×(fc/fy)0.5 C.0.1-5[JGJ102-2003] =(4.0-0.08×12)×(14.3/300)0.5
24
=0.664
ab=0.6+0.25t/d C.0.1-6[JGJ102-2003] =0.6+0.25×8/12 =0.767 AS=nπd2/4
=4×3.14×122/4 =452.16mm2
V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz
=5700/1/0.664/300+23927.736/0.8/0.767/300+342000/1.3/1/0.767/300/120 =168.128mm2≤AS=452.16mm2 N/0.8abfy＋M/0.4arabfyz
=23927.736/0.8/0.767/300+342000/0.4/1/0.767/300/120
22
=160.95mm≤AS=452.16mm
所以，预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。
7.3 锚板总面积校核
A：锚板总面积(mm)；
fc：混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取； 0.5fcA=0.5×14.3×50000 =357500N
N=23927.736N≤0.5fcA 埋板面积满足要求。
2
7.4 锚筋长度计算
计算依据：
la=1.1×α×(fy/ft)×d C.0.5[JGJ102-2003] 在上面的公式中：
la：受拉钢筋的锚固长度(mm)；
ft：混凝土轴心抗拉强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取，当混凝土强度高于C40时，按C40取值；
fy：锚筋抗拉强度设计值(MPa)，按[GB50010]选取； d：锚筋公称直径(mm)；
α：锚筋的外型系数，光圆筋取0.16，带肋筋取0.14； la=1.1×α×(fy/ft)×d
=1.1×0.14×(300/1.43)×12 =387.692mm
如果锚筋的拉应力设计值小于钢筋抗拉强度设计值，按规范C.0.5第3条规定，锚固长度可适当减小，以不小于15倍锚固钢筋直径为宜，实际选用的锚筋长度为180mm； 所以，可以满足要求！
8 幕墙转接件强度计算
基本参数：
25