1/4 M(kNm) 677.8 0.2591
第五节 内力组合
参照《桥规》中第4.1.6条规定进行承载能力极限状态的内力组合，主要控制截面内力组合结果见表6-8；
《桥规》第4.1.7条规定进行正常使用极限状态内力组合, 主要控制截面内力组合结果见表6-9，6-10。
表6-8 承载能力极限状态的内力组合 截面号 支点1 第一跨1/4 第一跨1/2 第一跨3/4 支点2 第二跨1/4 第二跨1/2 第二跨3/4 支点3 第三跨1/4 第三跨1/2 内力 Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) 最大弯矩 最小弯矩 653.8 653.8 0 0 -107.1 191.9 7433.6 2999.4 -184.2 -7.9 8984.7 5999.5 -453.9 -63.2 5375 587.5 -831.9 -17.2 -1720 -4511.6 877.3 431.5 6992.1 2565.6 240.8 -27.4 10661.7 4847.5 -357.4 75.1 7228.8 5218.9 -571.2 112.2 -1478.3 -6293.6 865.2 435.5 7215.9 2556.9 229 68.7 10767.8 4764.1 最大剪最小剪力 力 871.4 570.5 0 0 676 116.9 6992.8 6024.2 295.6 -277.7 8218.6 7440.2 110.2 -514 4856.4 3890 128.4 -691.9 -176.7 -1720 916.1 259.5 6030.4 6310.4 329.7 -284.8 9434 9247.7 231.9 -423.9 6445.2 5802.3 -145.9 -539.1 -4932.8 -1749.7 927.1 269.1 6594.9 6543.9 340.3 -279.1 9414.7 9539.9
表6-9 正常使用极限状态内力组合(短期组合) 截面号 支点1 第一跨1/4 内力 Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) 最大弯矩 最小弯矩 最大剪力 最小剪力 544.87 544.87 607.03 521.07 0 0 0 0 120.1 205.54 343.86 184.1 4142.55 2875.63 4016.59 3739.87 31
Q(kN) 第一跨1/2 第一跨3/4 支点2 第二跨1/4 第二跨1/2 第二跨3/4 支点3 第三跨1/4 第三跨1/2
M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) -11.32 5078.54 -118.2 2985.92 -570.03 -1833.58 470.88 4260.45 82.22 6402.5 -50.64 4324.35 -426.76 -1750.61 467.6 4332.29 79.02 6442.57 39.04 4225.62 -6.56 1618.08 -337.27 -2631.18 343.52 2995.73 5.58 4741.3 72.92 3750.11 -231.52 -3126.41 344.84 3001.13 33.22 4727.21 125.76 4859.66 42.96 2837.76 -295.67 -1392.66 481.96 3985.69 107.62 6051.74 117.72 4100.47 -305.24 -2737.61 485.28 4154.85 110.82 6055.97 -38.04 4637.26 -135.36 2561.64 -530.03 -1833.58 294.36 4065.69 -67.94 5998.5 -69.64 3916.79 -417.6 -1828.17 297.28 4140.29 -66.14 6091.73 表6-10 正常使用极限状态内力组合(长期组合) 截面号 支点1 第一跨1/4 第一跨1/2 第一跨3/4 支点2 第二跨1/4 第二跨1/2 第二跨3/4 支点3 第三跨1/4 第三跨1/2 内力 Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) M(kNm) Q(kN) 最大弯矩 最小弯矩 最大剪力 最小剪力 544.87 0 38.17 4945.56 -66.94 6021.08 -219.96 3570.23 -618.24 -1676.95 572.7 4873.35 128.57 7373.81 -147.36 4989.42 -446.02 -1547.63 566.75 4990.07 122.76 32
544.87 0 187.69 2728.45 21.19 4528.47 -24.59 1176.51 -210.91 -3072.75 349.82 2660.09 -5.55 4466.71 68.87 3984.5 -104.35 -3955.28 351.92 2660.54 42.61 653.65 0 429.75 4725.13 172.95 5638.04 62.07 3310.95 -138.11 -905.34 592.09 4392.52 173.02 6759.98 147.27 4597.63 -233.36 -3274.88 597.69 4679.55 178.41 503.22 0 150.17 4240.87 -113.7 5248.84 -249.99 2827.74 -548.24 -1676.95 263.79 4532.52 -134.21 6666.81 -180.61 4276.19 -429.99 -1683.36 268.69 4654.07 -131.27 M(kNm) 7432.81 4430.93 6756.26 6818.84
根据表6-8和表6-9可以绘出承载能力极限状态和正常使用极限状态的弯矩 剪力包络图，分别见图6-15、图6-16。
弯矩包络图15000.0弯矩值(kN*m)10000.05000.00.0020406080100弯矩最大值弯矩最小值-5000.0-10000.0轴线 (m)
图6-15 承载能力极限状态包络图
弯矩包络图80006000400020000-20000-4000弯矩最大值弯矩最小值20406080100弯矩值 (kN*m)轴线 (m)
作用短期效应组合下包络图
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弯矩包络图10000.00弯矩值 (kN*m)5000.000.000-5000.00轴线 (m)20406080100弯矩最大值弯矩最小值
作用长期效应组合下包络图 图6-16 正常使用极限状态包络图
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第七章 预应力钢束的计算及布置
第一节 预应力钢筋数量的确定及布置
按全预应力混凝土设计预应力混凝土T梁
（1） 跨中正弯矩
首先，根据跨中截面抗裂要求，确定预应力钢筋数量。为满足抗裂要求，所需的有效预加力为（参考文献[19]）
MsWNpd? 1ep0.85(?)AWMs为荷载短期效应弯矩设计值，Ms=6442.57 kN?m；估计钢筋数量时，可近似采
用等截面几何性质。
Ac=0.8284?106mm2,ycx=1520mm，ycs=780mm,
Ic=0.526?1012mm4,Wx=0.3461?109mm3.ep为预应力钢筋重心至毛截面重心的距
离，ep=ycx－ap。假设ap=200mm，则ep=1520—200=1320mm 由此得到 Npe6442.57?106/0.3771?109=4.496×105N ?113200.85(?)690.8284?100.346?10拟采用?j15.2钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积Ap1=139mm2，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，张拉控制应力取?con=0.75fpk=0.75?1860=1395MPa，预应力损失按张拉控制应力的20％估算。
所需预应力钢绞线的根数为： np=
Nep(?con449.6?103==28.9，取32根。
??c)Ap(1?0.2)?1395?139采用4束8?j15.2预应力钢筋束，HVM15-8型锚具，供给的预应力筋截面面积
Ap=32?139=4448mm2，采用?50金属波纹管成孔，预留管道直径为55mm。预应力钢
筋束的布置如图7-1
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