?max?maxMmax59.1?106Nmm???147.4MPa＜????203MPa，合格； W4.01?105mm3Qmax113.7?103N???23.4MPa?????119MPa，合格； 2A4850mmb、刚度检算
ql4pl311.9KN/m?2.5m4138.1KN?2.5m3fmax?0.521??0.911??0.521??0.911?32100EI100EI100?10.5?10KNm100?10.5?103KNm2 ?0.231mm?1.872mm?2.1mm?§1.5.5 贝雷主梁计算
2500mm?4.2mm，合格。 600主梁由六片双排单层贝雷梁组成，中心间距2500mm，安装在2根I32b横梁上。主梁按单孔1台70t履带吊（负载15t）及单孔单车道混凝土运输车荷载分别验算，履带吊荷载和汽车荷载均按照最不利状况下简支梁验算。
主梁以上恒载为桥面板、I12.6纵梁及I25a横梁自重，其荷载大小为：
g?1.2?[12?6?0.01?7850?9?38.1?6?21?12?14.2]/100?135.4kN/m
则单排贝雷梁上恒载自重为135.4/12/3＝3.76KN/m。 （1）混凝土运输车荷载
最不利状态为一侧汽车轮作用于双排单层贝雷。 （2）材料力学性能参数及指标 六片双排单层贝雷梁：
根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，查表3得，双排单层不加强贝雷片的容许弯矩1576.4KN〃m，容许剪力为490.5 KN。
（3）力学计算
混凝土运输车荷载下受力简化图示如下：
计算可得，在混凝土运输车荷载作用下贝雷主梁（按简支梁计算）：
计 算 简 图 第5页
1( 1 )2 弯 矩 图 1( 1 )581.441011.171027.382 剪 力 图 217.17165.85x120.8510.93( 1 )2-134.07-163.23-202.23-228.47 Mmax?1023.6kNm Qmax?228.5kN
故：Mmax?1023.6kNm??M??1576.4KNm，合格。
xQmax?228.5kN??Q??490.5KN，合格
由上面计算可知，混凝土运输车荷载作用下，单组贝雷主梁受力就能满足要求，完全能够满足桥梁上混凝土运输车会车的荷载要求。 §1.5.6 2根I32b桩顶横梁计算
钢管桩顶分配梁采用2根I32b工字钢，工字钢横梁嵌于钢管桩内240mm并与之焊接牢固。
在最不利情况下，即履带吊在支点位置时，所有荷载（包括冲击系数）全部由支点承受，经计算可得，便桥单侧最大支反力为1436.5KN。
由于工字钢承受压力的位置正好是钢管桩支撑位置，故其弯矩会比较小。
（1）材料力学性能参数及指标 I32b工字钢：
I?1.16?108mm4
第6页
W?7.26?105mm3
A?7345mm2
EI?2.1?1011?1.16?10?4?2.43?107Nm2 g?60Kg/m
（2）承载力验算
Mmaxql20.6?0.2252?Pl??239?0.225??53.8kNm
88 Qmax?2p?ql?2?239?0.6?5?481kN a、强度检算
?max?maxMmax53.8?106Nmm???74.1MPa?????203MPa，合格； 53W7.26?10mmQmax481?103N???65.5MPa?????119MPa，合格； 2A7345mmb、刚度检算
根据《路桥施工计算手册》第P741附表2－3，计算如下:
fmax?P239KN(3al2?4a2l)?(3?0.225m?2.5m2?4?0.225m2?2.5m)426EIl6?2.43?10KNm??2.5m2500mm?2.4mm??4.2mm，合格。
6006 电算复核
本次电算仅模拟贝雷片及以上部分，下部结构的计算见手算计算书。由于软件分析时采用的荷载为车道荷载，故电算结果和手算结果会有所差异。采用MIDAS CIVIL结构分析软件计算结果图示如下：
汽车荷载作用下反力计算结果图示 第7页
汽车荷载作用下挠度计算结果图示
汽车荷载作用下贝雷梁挠度计算结果图示 第8页
汽车荷载作用下梁应力计算结果图示
排架桩整体稳定性 第9页