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式中 ?h——建筑物的高度，本工程中地下室到六层层的总高度为31.2m. 2——摩擦损失。
所以 Hp?1.1(31.2?2)mH2O?36.52mH2O VP????t?VSm3??0.0045,LoC
综上由循环水量和扬程查水泵样本选择补水泵型号为KQW 40/220-4/2，两台，一台备用，参数见表8-3。
表8-3
口径 型号 流量扬程3(m/h) (m) 转速(r/min) 电机功率(KW) 必要气蚀余量 吸入 吐出 3.8 KQW 40/220-4/2 5.5 6.7 61.5 60 56 2960 4 2.3 40 40
8.5 膨胀水箱的选择
当空调水系统为闭式系统时，为使系统中的水因温度变化而引起的体积膨胀给予余地以及有利于系统中空气的排除，在管路系统中应连接膨胀水箱。膨胀水箱一方面收集因水被加热体积膨胀而增加的水容积，防止系统损坏。另外，还起定压作用。膨胀水箱的连接点为定压点，因此，膨胀水箱接于系统内的不同位置，可以改变水系统内的压力分布，这对高层建筑水系统的压力分布分析十分重要。为保证膨胀水箱和水系统的正常工作，在机械循环系统中，膨胀水箱应连接在水泵的吸入口前端，水箱标高应至少高出系统最高点一米。
本工程膨胀水箱上的配管包括膨胀管、补给管、溢流管、排污管、循环管等。箱体保温并加盖板。因为是在在北方寒冷地区，为防止冬季供暖时水箱结冰，在膨胀管上接出一跟循环管把循环管接在连接膨胀管的同一水平管路上，使膨胀管中的水在两连接点的压差的作用下处在缓慢流动状态。膨胀管和循环管连接点间距取1.5
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因为本工程空调水系统为闭式系统，在管路系统中连接膨胀水箱。为保证膨胀水箱和水系统的正常工作，并且本系统为机械循环系统，因此膨胀水箱连接在水泵的吸入口。
膨胀水箱的容积是由系统中水容量和最大的水温变化幅度决定的，用下式进行计算:
VP????t?VSm3 （8-5） 式中VP——膨胀水箱的有效容积（即从信号管道溢流管之间高差内的容积），m3
?—— 水的体积膨胀系数 ，??0.0006,LoC；
?t——最大的水温变化值，oC；?t＝15 oC；
VS——系统内的水容量，m3； Vs=16.8 m3；
将数据带入上述公式得VP=0.5 m3
查《简明空调设计手册》确定膨胀水箱的规格尺寸及配管的公称直径见表8-4。
表8-4 外形尺寸 长×宽 方形 0.8 0.5 1×1 高 0.8 水箱配管的公称直径DN(mm) 溢流管 40 排水管 32 膨胀管 25 水箱形式 公称容有效容积（m3) 积（m3) 8.6 软化水箱的选型和计算
补水箱的调节容积应按水源的供水能力，水处理设备的间断运行时间及补水泵的稳定运行等因素确定。一般其容积按储存补水泵0.5～1.0h的水量考虑。
V软?0.11?5.5?0.5?0.275m3
软化水量为275L，可选膨胀水箱有效容积为300L的12号水箱。水箱尺寸：长×宽×高为800×750×800 mm。 8.7 分、集水器的选择
在集中供水（供冷和供热）系统中采用集水器分水器的目的是有利于各空调分区
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的流量分配和调节，亦有利于系统的维修与操作。确定分水器和集水器的原则是使水量通过集管时的流速大致控制在0.6m/s左右。分水器和集水器一般选择标准的无缝钢管（公称直径DN200～DN500）。管长由所需连接的管的接头个数、管径及间距确定，两相邻管接头中心线间距为两管外径+120mm，两边管接头中心线距集管断面宜为管外径+60mm。
按经验估算确定D: D?1.5?3dmax
式中D—分汽缸、分水器、集水器直径，mm;
dmax—分汽缸、分水器、集水器支管中的最大直径，mm。
分集水器支管中最大管径为DN125，所以D为Ф216X6。拟选用DN300的无缝钢管。分水器于集水器同。
供回水集管上的各管路均应设置调节阀和压力表，底部应设置排污阀或排污管（一般选用DN40）。 8.8 过滤器的选择
为了防止水管路系统的阻塞和保证水路系统中的设备和阀件的正常工作，在管路系统中应安装过滤器，用以清除水中杂物。通常过滤器应安装在水泵的吸入管和换热器的进水管上。
过滤器有立式直通式、卧式直通式、卧式角通式及Y形过滤器。工程上常用Y形过滤器，它具有外形尺寸小、安装清洗方便的特点。滤心采用不锈钢制成，把水中杂质收集起来，用人工以不定期方式清除。 Y形过滤器的主要技术参数： 公称直径 工作压力 实验压力 介质温度
8.9 电子除垢仪的选择
由于水在循环使用的过程中会形成污垢，这些污垢进入换热器之后会直接影响到
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DN15～400mm 1.0MPa 2.0MPa ≤220℃
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换热效果和换热器的使用寿命。对于制冷机组中形成的污垢多为藻类，因此在冷却水和冷冻水进入冷凝器和蒸发器之前均需设置电子除垢仪。
首先确定冷冻水循环水泵压出口的管径，在空调系统中所有水管管径一般按照下述公式进行计算：
D?m??L(m3/h)/0.785?3600?V?ms? 由流量G?119m3h，将流速控制在 1.5m/s左右, 得管径为DN170,两泵并联后的管径依据同样方法确定为DN200。因此查样本选择电子除污器型号为DA-10CⅠ,最大流量为490 t/h,出入口通径为250mm，L=565mm，H=750mm,放在循环水泵出口母管上。
第九章 防火、防排烟及排风系统的选择与布置
9.1 空调系统防火措施
空调系统防火的措施有 1）穿越防火分区时加设防火阀 2）穿越楼层时加设防火阀 3）穿越沉降缝时加设防火阀 4）采用防火管材 9.2 防排烟
依据《民用建筑设计防火规范》规定建筑物的排烟分为自然排烟和机械排烟，若自然排烟能满足条件应优先考虑自然排烟。
《民用建筑设计防火规范》明确规定：无直接自然通风，且长度超过20m的内走道或虽有直接自然通风，但长度超过60m的内走道需设置机械排烟设施。若长度 超过60m但在走廊的中部有通风外窗、外门，此时若此长度小于60m而外窗、外门的面积大于内走道内走道面积的2％时，则内走道依然不用作排烟。本工程中内走廊两面都有外窗，且外窗的面积大于内走廊面积的2％，所以不需做排烟。 9.3 机械加压送风
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1）系统分析
《民用建筑设计防火规范》规定：不具备自然排烟条件的防烟楼梯间、消防电梯间前室或合用前室应设置独立的机械加压送风的防烟设施。靠外墙的合用前室可开启外窗面积不应小于3.0 m2，方可满足自然排烟的条件。本工程中前室外窗的面积大于3.0 m2，所以只在地下前室设加压送风。
2）加压送风口每层合用前室设一个,风口采用自垂百叶式.加压送风道采用金属风道,风速≤20m/s,加压送风机为屋顶轴流风机，设在屋顶.本工程中只有地下前室设机械加压送风，风机设在地下室顶部吊装。
3）加压送风机的全压除计算系统风道压力损失外,尚有余压值，查《民用建筑设计防火规范》可知合用前室的余压为25Pa至30Pa，本设计取25Pa。 4、加压送风量的确定：
风速法计算楼梯间的所需要的送风量，当门开启时，保持前室处一定风速所需要的风量Ly（m3/h） Ly?nFV(1?b)2?3.?15?1?(10.2)?3600??360?0a132m494h 8 / （9-1）
式中 F——每个门的开启面积m2
V——开启门洞处的平均风速，取0.6～1.0 m/s本工程取1.0m/s a——背压系数，根据加压间密封程度取0.6～1.0，本工程取1.0 b——漏风附加率，取0.1～0.2，本工程取0.2
n——同时开启门的计算数量，当建筑物为20层以下时取2，当建筑物为
20层及其以上时取3，本工程n取2 5、风口的确定
送风口应每层设置，应为自开风口，每个风口的有效面积按系统总风量的1/2来确定，在加压风机的压出管 上设置止回阀。《民用建筑设计防火 规范》规定加压送风送风口风速≤7 m/s，本工程中只有地下前室一个送风口，根据《民用建筑空调设计》表9-6选取风口规格为1000×400mm，故风口面积为0.40 m2，满足要求，实际送风风速为7 m/s。
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