4.3.2 悬臂浇筑阶段内力
浇筑8号梁单元，拆除挂蓝，悬臂浇注各箱梁梁段并张拉相应顶板纵向预应力束，
悬臂浇注结束时全桥的恒载内力：
表4.1 最大悬臂阶段累计内力表
单元号 8 9 10 18 19 20 21 22 52 53 55 56 节点号 8 9 10 18 19 20 21 22 52 53 55 56 阶段累计效应 弯矩(KN.m) 207 -384 -4.38e+03 -9.12e+04 -1.05e+05 -1.05e+05 -1.1e+05 -9.76e+04 -3.4e+04 -2.24e+04 -5.06e+03 -749
剪力(kN) 0.0 -992 -2.13e+03 -6.74e+03 759 -1.85e+03 1.14e+04 9.76e+03 5.12e+03 4.02e+03 1.94e+03 722 轴力(KN) 876 1.8e+03 2.99e+03 6.36e+04 6.55e+04 6.61e+04 6.55e+04 5.19e+04 1.26e+04 6.76e+03 1.32e+03 672
图4.3 最大悬臂浇筑阶段内力图
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4.3.3 边跨合拢阶段内力
安装排架并按施工要求进行预压，现浇边跨等高粱段，达到强度要求后，浇注边跨合龙段，张拉边跨底板纵向预应力束。此时全桥恒载内力：
表4.2 边跨合龙阶段累计内力表
单元号 1 2 3 4 5 6 35 36 37 38 39 41 节点号 1 2 3 4 5 6 35 36 37 38 39 41 阶段累计效应 弯矩(KN.m) 0.0 -26.0 -64.5 -81.0 -70.2 -97.1 -3.39e+03 -1.13e+04 -1.95e+04 -3.09e+04 -4.19e+04 -7.24e+04 剪力(kN) 5.31 146 221 235 216 278 -1.78e+03 -1.46e+03 -1.61e+03 -1.24e+03 -1.9e+03 -40.5 轴力(KN) 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.99e+03 5.86e+03 1.11e+04 1.83e+04 2.68e+04 4.78e+04
图4.4 边跨合龙阶段累计内力图
4.3.4 中跨合拢阶段内力
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拼装中跨合龙吊架，焊接合龙段骨架，绑扎合龙段钢筋，浇注中跨合龙段，张拉中跨底板纵向预应力束和剩余次中跨底板纵向预应力束。中跨合龙完成后的全桥恒载内力：
表4.3 中跨合拢阶段累计内力表
单元号 1 2 3 4 5 6 7 58 59 60 61 62 63 节点号 1 2 3 4 5 6 7 58 59 60 61 62 63 阶段累计效应 弯矩(KN.m) -5.62e+03 -7.73e+03 -1.1e+04 -1.23e+04 -1.12e+04 -1.22e+04 -1.37e+04 -3.92e+03 -4.79e+03 -6.46e+03 -8.59e+03 -6.23e+03 -5.51e+03 剪力(kN) -4.18e+03 -2.22e+03 -1.26e+03 1.15e+03 272 -649 -906 -86.2 -630 -1.1e+03 -1.01e+03 -118 2.74e+03 轴力(KN) 1.44e+04 1.44e+04 1.53e+04 1.64e+04 1.79e+04 2.03e+04 2.05e+04 1.5e+04 1.49e+04 1.48e+04 1.46e+04 1.02e+04 9.77e+03
图4.5中跨合拢阶段累计内力图
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4.3.5 桥面铺装阶段内力
桥面铺装、等桥面系安装完毕大桥建成后的全桥恒载内力：
表4.4 桥面铺装阶段累计内力表
单元号 1 2 3 4 58 59 60 61 62 63 节点号 1 2 3 4 58 59 60 61 62 63 弯矩(KN.m) -1.34e+03 -4.4e+03 -1.01e+04 1.07e+04 2.38e+04 2.48e+04 2.58e+04 2.58e+04 8.1e+03 1.09e+04 阶段累计效应 剪力(kN) -6.09e+03 -4.54e+03 -1.81e+03 462 1.33e+03 680 110 94.5 -1.97e+04 2.78e+03 轴力(KN) 7.4e+04 7.4e+04 7.89e+04 9.5e+04 8.77e+04 8.74e+04 8.72e+04 8.67e+04 7.92e+04 8.16e+04
图4.6桥面铺装阶段累计内力图
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4.3.6 支座位移引起的内力计算方法及结果
由于各个支座处的竖向支座反力和地质条件的不同引起支座的不均匀沉降，连续体系是一种对支座不均匀沉降特别敏感的结构，所以由它引起的内力是构成内力的重要组成部分.
按矩阵位移法求解支座沉降次内力。在桥梁设计中，支座沉降工况的选取是应慎重考虑的问题。一般应综合考虑桥址处的地质、水文等情况，根据已建桥梁的设计经验来定。有时需选取几种沉降工况计算，这样就存在一个工况组合的问题。程序一般对每一个截面挑最不利的工况内力值作为沉降次内力。
具体计算方法是：三跨连续梁的四个支点中的每个支点分别下沉1cm其余的支点不动，所得到的内力进行叠加，取最不利的内力范围。 4.4 活载内力计算 （1）影响线的计算
将单位荷载P=1作用在各桥面的节点上，求得结构的变形及内力，可得 位移影响线和内力影响线。 （2）人群、履带车、挂车加载
人群加载只需求出影响的正、负区段面积；履带车离散为若干集中力； 挂车按集中荷载加载。 （3）汽车加载
挂车、履带车全桥只考虑一辆。汽车荷载是由主车和重车组成的车队， 车距又受到约束，求其最大、最小效应是个较复杂的问题。这种情况下，车辆数和车距都是未知参数，随具体影响线而变化，问题归结为求具有多个变量的函数在约束条件下的极值。此问题的解决借助于计算机程序完成。 4.4.1 活载因子的计算
桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷载下，就能得到基本相同的冲击系数。
桥梁的自振频率（基频）宜采用有限元方法计算，对于连续梁结构，当无更精
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