施工专题方案
卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离3倍立杆间距。
卸荷钢丝绳的换算系数为0.82，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.0m。
悬挑水平钢梁采用[14a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.10米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.35m。拉杆采用钢丝绳。
一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000/2=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.000/2=1.500kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.075=0.136kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.500=2.100kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.136+0.10×2.100)×1.8002=0.716kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
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施工专题方案
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.136+0.117×2.100)×1.8002=-0.840kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.840×106/5080.0=165.385N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.075=0.113kN/m 活荷载标准值q2=1.500kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.113+0.990×1.500)×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)=6.529mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.800/2=0.135kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.800/2=2.700kN
荷载的计算值 P=1.2×0.069+1.2×0.135+1.4×2.700=4.025kN
小横杆计算简图
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施工专题方案
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.0002/8+4.025×1.000/4=1.012kN.m
=1.012×106/5080.0=199.212N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1000.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.069+0.135+2.700=2.904kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2904.120×1000.0×1000.0×1000.0/(48×2.06×105×121900.0)=2.409mm
最大挠度和 V=V1+V2=2.429mm
小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
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施工专题方案
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.000=0.038kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.800/2=0.135kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.800/2=2.700kN
荷载的计算值 R=1.2×0.038+1.2×0.135+1.4×2.700=3.988kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337 NG1 = 0.134×20.000=2.674kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×4×1.800×(1.000+0.350)/2=0.729kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.800×4/2=0.540kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.800×20.000=0.180kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.123kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.800×1.000/2=5.400kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
用：W0 = 0.450
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采
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Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.600
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 0.236kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.123+0.85×1.4×5.400)/2×1.50=8.530kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.123+1.4×5.400)/2×1.50=9.381kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.236×1.800×1.800×1.800/10=0.164kN.m
五、立杆的稳定性计算
0.卸荷计算[规范外内容，供参考] 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。
在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。
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