la——立杆纵距（m）。
5．2．10 单、双排脚手架立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：
1 当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距时，应计算底层立杆段；
2 当脚手架的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；
5．2．11 单、双排脚手架的可搭设高度[H]应按下列公式计算，并应取较小值： 1 不组合风荷载时
?Af?(1.2NG2k?1.4?NQk) （5.2.11-1）
[H]?1.2gk2 组合风荷载时：
[H]??Af?[1.2NG2k?0.9?1.4(?NQk?1.2gkMwk?A)] （5.2.11-2） W式中：[H]——脚手架允许搭设高度（m）；
gk——立杆承受的每米结构自重标准值（kN/m），可按本规范附录A表A.0.1采用。 5．3．12 连墙件杆件的强度及稳定应满足下列公式的要求： 强度：
N （5.2.12-1） ??l?0.85fAc稳定：
Nl?0.85f?A2
（5.2.12-2）
Nl?Nlw?N0 （5.2.12-3）
式中：σ——连墙件应力值（N/mm）；
2
Ac——连墙件的净截面面积（mm）
2
A——连墙件的毛截面面积（mm） Nl——连墙件轴向力设计值（N）；
Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.2.13条的规定计算； N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。单排架取2Kn，双排架取3kN） υ——连墙件的稳定系数，应根据连墙件长细比按本规范附录A表A.1.6取值。
2
f——连墙件钢材的强度设计值（N/mm），应按本规范表5.0.6采用。 5．2．13 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算：
Nlw?1.4?wk?Aw （5.2.13）
式中：Aw——单个连墙件所覆盖的脚手架外侧的迎风面积。
5．2．14 连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的承载力应按下式计算：
Nl≤Nv （5.2.14）
式中：Nw——连墙件与脚手架、连墙件与建筑结构连接的受拉（压）承载力设计值，应根据相应规范规定计算。
5．2．15 当采用钢管扣件做连墙件时，扣件抗滑承载力的验算，应满足下式要求：
Nl≤Rc （5.2.15）
式中：Rc——扣件抗滑承载力设计值，一个直角扣件应取8.0kN。
5．3 满堂脚手架计算
5．3．1 立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。由风荷载产生的立杆段弯矩设计值Mw，可按本规范式（5．2．9）计算。
5．3．2 计算立杆段的轴向力设计值N，应按本规范式（5．2．7-1）、式（5．2．7-2）计算。施工荷载产生的轴向力标准值∑NQk，可按所选取计算部位立杆负荷面积计算。
5．3．3 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：
1 当满堂脚手架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层立杆段；
2 当架体的步距、立杆纵距、立杆横距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距、最大立杆纵距、立杆横距等部位的立杆段进行验算；
3 当架体上有集中荷载作用时,尚应计算荷载售后服务范围内受力最大的立杆段. 5．3．4 满堂脚手架立杆的计算长度应按下式计算:
6
l0?k?h (5．3．4)
式中:k——满堂脚手架立杆计算长度附加系数，应按表5．3．4采用；
h——步距；
μ——考虑满堂脚手架整体稳定因素的单件计算长度系数，应按本规范附录C表C-1采用。 表5．3．4 满堂脚手架立杆计算长度附加系数k 高度H（m） H≤20 20＜H≤30 30＜H≤36 k 1.155 1.191 1.204 注:当验算立杆允许长细比时,取k=1。 5．3．5 满堂脚手架纵、横向水平杆计算应符合本规范第5．2．1~第5．2．5条的规定。 5．3．6 当满堂脚手架立杆间距不大于1.5×1.5m，架体四周及中间与建筑的结构进行刚性连接，并且刚性连接点的水平间距不大于4.5m，竖向间距不大于3.6m时，可按本规范第5．2．6~第5．2．10条双排脚手架的规定进行计算。
5．4 满堂支撑架计算
5．4．1 满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2 满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3 立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。由风荷载产生的立杆段弯矩Mw，可按本规范式（5．2．9）计算。
5．4．4 计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算： 不组合风荷载时
N=1.2∑NGk+1.4ΣNQk （5.4.4－1）
组合风荷载时
N=1.2∑NGk+0.9×1.4ΣNQk （5.4.4－2）
式中：∑NGk——永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN）；
ΣNQk——可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和（kN）。 5．4．5 立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：
1 当满堂支撑架采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距时，应计算底层与顶层立杆段； 2 应符合本规范第5．3．3条第2款、第3 款的规定。
5．4．6 满堂支撑架立杆的计算长度应按下式计算，取整体稳定计算结果最不利值: 顶部立杆段： l0?k?1(h?2a) (5．4．6-1) 非顶部立杆段： l0?k?2h (5．4．6-2)
式中:k——满堂支撑架立杆计算长度附加系数，应按表5．4．6采用；
h——步距；
a——立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度；应不大于0.5m。当0.2m＜a＜0.5m
时，承载力可按线性插入值；
μ1、μ2——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单件计算长度系数，普通型构造应按本规范
附录C表C-2、表C-4采用；加强型构造应按本规范附录C表C-3、表C-5采用。
表5．3．4 满堂支撑架立杆计算长度附加系数k 高度H（m） H≤8 8＜H≤10 10＜H≤20 20＜H≤30 k 1.155 1.185 1.217 1.291 注:当验算立杆允许长细比时,取=1。 5．4．7 当满堂支撑架小于4跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。当架体未设置连墙件与建筑结构刚性连接，立杆计算长度系数μ按本规范附录C表C-2~表C-5采用时，应符合下列规定：
1 支撑架高度不应超过一个建筑楼层高度，且不应超过5.2m；
2
2 架体上永久与可变荷载（不含风荷载）总和标准值不应7.5Kn/m；
3 架体上永久荷载与可变荷载（不含风荷载）总和的均布线荷载标准值不应大于7kN/m。
5．5 脚手架地基承载力计算
5．5．1 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：
pk=Nk/A≤fg （5.5.1）
式中：pk——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）； Nk——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；
7
A——基础底面面积（m）；
fg——地基承载力特征值（kPa），应按本规范公式5.5.2条规定采用。 5．5．2 地基承载力特征值的取值应符合下列规定：
1 当为天然地基时，应按地质勘探报告选用；当为回填土地基时，应对地质勘探报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4；
2 由载荷试验或工程经验确定。
5．5．3 对搭设在楼面等建筑结构上的脚手架，应对支撑架体的建筑结构进行承载力验算，当不能满足承载力要求时应采取可靠的加固措施。
5．6 型钢悬挑脚手架计算
5．6．1 当采用型钢悬挑梁作为脚手架的支承结构时，应进行下列计算： 1 型钢悬挑梁的抗弯强度、整体稳定性和挠度； 2 型钢悬挑梁锚固件及其锚固连接的强度； 3 型钢悬挑梁下建筑结构的承载能力验算。
5．6．2 悬挑脚手架作用于型钢悬挑梁上的立杆的轴向力设计值，应根据悬挑脚手架分段搭设高度按本规范式（5.2.7－1）、式（5.2.7－2）分别计算，并应取较大者。
5．6．3 型钢悬挑梁的抗弯强度应按下式计算：
M （5.6.3） ??max?fWn2
式中：σ——型钢悬挑梁应力值；
Mmax——型钢悬挑梁计算截面最大弯矩设计值； Wn——型钢悬挑梁净截面模量； f——钢材的抗压强度设计值。
5．6．4 型号钢悬挑梁的整体稳定应按下式计算：
Mmax （5.6.3） ?f?nW式中：υ——型钢悬挑梁的整体稳定性系数，应按现行国家标准《钢结构设计规范》
GB50017的规定采用；
W——型钢悬挑梁毛截面模量。
5．6．5 型号钢悬挑梁的挠度（图5.6.5）应符合下式规定：
????? （5.6.3）
式中：[υ]——型钢悬挑梁挠度允许值,应按本规范表5.1.8取值； υ——型钢悬挑梁最大挠度。
N N
q Lc3 Lc2 Lc1 Lc 图5.6.5 悬挑脚手架型钢悬挑梁计算示意图 N—悬挑脚手架立杆的轴向力设计值；lc—型钢悬挑梁锚固点中心至建筑楼层板边支承点的距离；lc1—型钢悬挑梁悬挑端面至建筑结构楼层板边支承点的距离；lc2--脚手架外立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离；lc3--脚手架内立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离；q型钢梁自重线荷载标准值
5．6．6 将型钢悬挑梁锚固在主体结构上的U形钢筋拉环或螺栓的强度应按下式计算：
8
??Nm?flAl （5．6．6）
式中：σ——U形钢筋拉环或螺栓应力值；
Nm——型钢悬挑梁锚固段压点U形钢筋拉环或螺栓拉力设计值（N）；
2
Al——U形钢筋拉环净截面面积或螺栓的有效截面面积（mm），一个钢筋拉环或一对螺栓
按两个截面计算；
fl——U形钢筋拉环或螺栓抗拉强度设计值，应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》
2
GB50010的规定取fl=50N/mm。
5．6．7 当型钢悬挑梁锚固段压点处采用2个（对）及以上U形钢筋拉环或螺栓锚固连接时，其钢筋拉环或螺栓的承载能力应乘以0.85的折减系数。
5．6．8 当型钢悬挑梁与建筑结构锚固的压点处楼板未设置上层受力钢筋时，应经计算在楼板内配置用于承受型钢梁锚固作用引起负弯矩的受力钢筋。
5．6．9 对型钢悬挑梁下建筑结构的混凝土梁（板）应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的规定进行混凝土局部受压承载力、结构承载力验算，当不满足要求时，应采取可靠的加固措施。
5．6．10 悬挑脚手架的纵向水平杆、横向水平杆、立杆、连墙件计算应符合本规范第5.2节的规定。
第四章 JGJ130-2011中的强条要求
3．4．3 可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5mm。 6．2．3 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
6．3．3 脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm(图6．3．3)。
6．3．5 单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。
6．4．4 开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并且不应大于4m。
6．6．3 高度在24m及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置(图6．6．3)。
9
6．6．5 开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。
7．4．2 单、双排脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。
7．4．5 卸料时各构配件严禁抛掷至地面。
8．1．4 扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。
9．0．1 扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。 9．0．4 钢管上严禁打孔。
9．0．5 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。 9．0．7 满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。 9．0．13 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： 1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； 2 连墙件。
9．0．14 当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施
第五章 模板支撑系统计算案例
北碚兴现金鼎龙泉小区B区工程 转换层模板支撑专项施工方案
一、工程概况
兴现金鼎龙泉小区B区工程位置位于重庆市北碚区北温泉街道云开路1-2号， 其中B区B1、B2栋为-1/12层，负一层为车库，车库上为主体12层，标准层层高3m，建筑高度37.5m；其中B1、B2栋4.500mm层为转换层，采用梁式转换，层高4.500；转换梁规格主要有：900×1700、900×1500、500×800等；柱尺寸有：600×600、800×800、800×900、900×900、1000×900等；转换层4.500m高，现浇板厚180mm，梁最大跨度7.500m。
该层梁板柱砼均为C40。该层柱墙砼工程量约190 m3 、梁板820 m3,该层建筑面积约1653 m2。
二、转换层下一层支撑的设置
由于转换层的荷载较大，考虑其下层的承载力，在地下负一层，与转换梁支持钢管一一对应位置设置支撑钢管，采用顶撑支座，使转换梁支撑钢管力可靠传递到地基。
三、 支撑体系及模板计算书
计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制、木结构设计规范（50005-2003）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）。
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支撑计算简图示意
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