三角形轻型挂蓝悬臂施工方案
本桥主跨为70.0+3×125.0+70.0m连续刚构。箱梁为单箱双室先分幅，后整体的变截面箱形结构，根部梁高为6.5m，跨中及边跨端处梁高为2.5m，梁体下缘按圆弧线变化。梁部除0#段及两边跨为托架现浇段外，其余16个节段采用三角挂篮对称悬臂浇注施工。悬臂浇注节段长度为3.0m、3.5m、4.0m三种，最大梁段重146.553t。35#～38#墩四个“T”构左幅起前两个节段，右幅滞后，“T”构两端严格对称平行作业，砼灌注采用4台砼输送泵对称施工。
挂篮是箱梁施工的主要设备，本工程采用三角形轻型挂篮，其具有结构简单、杆件受力明确、自重轻、刚度大、稳定性好、操作方便、非标加工件少、加工制造简单的特点。我公司已成功地在主跨168m的攀枝花金沙江铁路大桥等多座桥梁中使用。 6.3.1挂篮基本构造
挂篮由三角形主承重桁架、前吊后锚系统、底模平台和模板系统、走行系统及操作平台等五部分组成，每个挂篮重580KN，为最重梁段的0.40倍，挂篮自重和全部施工荷载满足小于650KN的设计要求，挂篮设计承载能力按1435KN考虑，结构详见设计图。
1．主桁及前后桁梁
由一组（二片）三角形的桁片及在其横向设置的前桁梁、后锚梁组成一空间桁架，主桁采用型钢组成加强断面，并在两桁片间用万能杆件组成横向及水平联接系。
2．前吊后锚系统
上横梁和前吊杆把新灌混凝土重量、挂篮系统重量及施工荷载传到主桁架上，后锚梁压在主桁梁的尾部，通过千斤顶将力传到已浇梁段上。前横梁、后锚梁均设置供人行走的操作平台。
3．底模及模板系统
本系统包括底模平台(底模)、外模、内模、端模。内模采用组合钢模板，支架采用型钢焊接而成。外模采用大块钢模组拼，面板为6mm钢板。底模采用大块钢模组拼。端模采用木模，反扣在外模和底模上。
4．走行系统
A 主桁走行：每片主桁架均设有前后两个走船，在已成箱梁顶上设置走道板，
利用牵引完成移动。
B 底模和外侧模走行：底模平台吊在外侧模支架上，利用侧模支架的滑梁为前移滑道。
C 内模系统走行：由两根内滑梁作为滑道，拆模后整个内模系统在滑梁上前移。
6.3.2挂篮主要技术参数如下：
悬灌箱梁最大重量：1435KN 箱梁最大分段长度：4.0m 箱梁高度变化：2.50m～6.5m 挂篮走行方式：牵引 挂篮总重：580KN
挂篮走行时的抗倾覆稳定系数：＞2.5 锚固系统的安全系数：＞2.0 挂篮结构强度安全系数：＞1.3
挂篮主桁最大挠度：16 mm
6.3.3 挂篮制备
除常备式构件外，主要构件均采用工厂化制作，据以保证其加工质量和拼装精度。
6.3.4 挂篮性能测试
在挂篮加工完成后，即对挂篮进行预加载试验，以考核其整体受力行为，消除非弹性变形，测定挂篮结构在荷载状态下的非弹性及弹性变形值相关试验。采用等效设计荷载加载预压法，按设计荷载的50%，100%，120%三种工况加载，消除非弹性变形对梁段线型影响，并据此设定底模预留高度。为保证加载过程中的可靠度，专门在挂篮加工厂家的试验台座上进行此项工作。测定的基础数据将被据以作为悬灌施工中的立模标高修正值。 6.3.5挂篮组拼
当主梁0#段施工完成后，利用浮吊吊运对称向两侧拼装施工挂篮。施工时先在0#梁段顶面放出挂篮主桁片轴线，轴线70cm范围内的混凝土面整修平顺，铺设好枕木和走行轨；利用索道吊运主桁架杆件到0#梁段顶面，人工拼装调试成桁架，并对其进行临时加固，防止其倾覆；底模平台系统利用托架作为支承平
台；吊装锚固梁，安装锚杆，将桁架锚固于梁体顶板；吊装上横梁于主桁梁前端；联结弦杆和斜杆将两挂篮联为一体；安装桁梁间横联，拆除临时加固措施；吊装外侧模滑梁于外侧桁架滑槽内，将滑梁前端吊挂在上桁梁上，后端吊挂在梁体翼板上；将底模平台吊挂在外侧模架上，沿外滑梁将外侧模、底模平台一起滑出，到位后将底模平台吊杆固定在挂篮上桁梁和梁体底板上。挂篮主桁在0#段上的布置。详见《三角形挂篮设计图》。 6.3.6 主梁悬灌段施工工艺
1．挂篮组拼到位后，确定立模标高，提升底模，绑扎底板、腹板钢筋及波纹管道。将内模滑出后绑扎顶板钢筋，安装纵横向预应力波纹管，预埋竖向预应力管道，安装锚垫板、端模，灌注混凝土，混凝土强度达到85%以上及不少于三天龄期后张拉钢束、压浆及进行后续的工序。
2．本挂篮为设平衡重轻型挂篮。由于梁部为分幅施工，其走行按以下工况进行，当一个节段施工完成后，桁架与模板分离，其走行步骤为：第一步先将三角主桁(连同前吊杆)滑出，并上好后锚；第二步将外侧模滑梁滑出，并锚固吊杆；第三步则是将外侧模连同底模平台一起滑出。内模系统在侧、底模钢筋完成后再行滑出。
3．挂篮的走行采用倒链牵引就位。施工时，在挂篮松吊之前即进行全面检查，确认各部受力状况，充分肯定各处承载能力后，统一指挥，再进行挂篮走行，以确保安全。
4．梁段混凝土采用连续一次性整体灌注，且每个墩前端后端两个节段要一起同步对称浇灌，前后端均采用两台混凝土泵左右幅箱梁分层平衡对称灌注两悬臂现浇段，分层灌注。原则上先灌注悬臂端的前段，后灌注新旧梁段接触处，以防止混凝土产生裂纹。为保证混凝土质量，底板采用敞口灌注，灌注完毕后用组合模板对底板混凝土部分封闭，防止浇注腹板混凝土产生冒出。腹板灌注采取边灌注边关内模或留天窗的办法，便于振捣和观察。见三角挂篮悬壁施工工艺框图。 6.3.7 悬臂段施工要点
1．主梁悬臂梁段施工必须根据实测挂篮加载资料、温度等影响，严格控制立模标高，以保证主梁的线形满足设计要求。同时在施工过程中对称作业，混凝土灌注时同步进行，为严格控制混凝土灌注量，内、外模系统应有足够的刚度和强度，防止涨模现象出现，并做好块段原始灌注记录。
2．悬吊杆及锚固系统，是梁体自重及施工荷载的主要传力及承力系统之一，不得漏设，吊杆及后锚系统必须按设计的受力部位吊挂牢固。
3．各梁段预留孔平面位置须按挂篮结构所需的工作尺寸正确设置，预留孔道应垂直，孔径应比吊杆直径大4cm，不可漏设、堵塞。
4．灌注混凝土时，挂篮主桁片的行走轴线70cm范围混凝土表面要抹平，采用水平仪控制，若有凹凸应及时用砂浆修补，以保证枕木铺设密贴，挂篮移动平稳。
5．挂篮走行时必须先松脱外模并拆除前后吊杆方可进行，到位后立即锚固。外滑梁滑出并上好前吊杆和后锚杆后方可滑出外模及底模平台。施工操作时应统一指挥。
6．钢筋保护层采用同标号混凝土试块支垫。为保证钢筋骨架不变形可增设“［”形构造筋，成型后的底板钢筋严禁行人。
7．在混凝土浇筑阶段或挂篮移动拆除阶段均应保持平衡施工，不对称重量严格控制在设计允许的重量内。立模时，各断面应较设计厚度略小，并加固稳定，保证混凝土灌注时，断面误差控制在+8mm，-5mm之间，底板敞口灌注时，必须控制其厚度，多余混凝土予以清除，从而把梁段自重控制在允许的误差之内。
8．梁段灌注必须严格控制在混凝土终凝前完成(一般为6～8小时)，故混凝土必须采用缓凝、早强、高流态混凝土。 6.3.8主梁合拢段施工
由于合拢口两端结构体系不同，同时受温差等影响，悬臂端与现浇段竖向变位也不尽相同。因此，在合拢段混凝土强度形成前，两端结构的变位必须通过强制约束协调一致。根据设计要求合拢顺序先边跨后次中跨最后中跨，本桥拟采用内部强迫合拢的方案，换重法施工。临时约束采用外部压重，内部加设劲性骨架，张拉临时钢束等手段强迫合拢。根据设计及施工的要求，合拢前精确测量合拢两边梁段中线、标高、误差是否在设计规定值范围内，确定需进行调整误差值的大小；合拢前10～15天，收集现场实测间隔1小时的温度资料，从中确定一天中温度较低且较稳定，最接近结构设计温度的时间，作为合拢锁定和灌注混凝土的施工时间。
1．中跨合拢。挂篮部分拆除后，用锚固在相邻两个T构梁段上的吊架进行。施工时由于两悬臂结构对称，两端变形条件相似，其合拢高差容易得到控制，其
施工标高控制的重点是对悬臂梁16#节段的施工标高进行控制，使悬臂箱梁标高接近设计标高。
2．挂篮改装。为保证挂篮在浇注完16#梁段后能顺利，安全走行到设计位置，一侧挂篮先行拆除或后退，另一侧挂篮在已完梁段上原位不动，仅将外侧模滑梁滑出至对边16#梁段预留孔处，安装吊杆支承后，将外侧模连同底模平台滑至合拢段位置，其下横梁吊挂在对方底板预留孔上，而后完成合拢段施工。
3．合拢段型钢支撑安装。型钢支撑采用焊接，临时预应力按设计的要求设置。型钢的焊接锁定工作在一日当中标高变化为中值的时间段进行，以保证在温度变化过程中最大拉应力和最大压应力基本相同，使型钢合理受力。详见跨中合拢段模型图。
4．灌注合拢段混凝土。合龙段混凝土浇注采用对称换重法施工，采用早强混凝土，并加强养护。其灌注选择在一日内气温最低的时段进行，灌注前对两梁端一定范围内洒水降温。
混凝土灌注结束，及时加强养护，达到张拉强度后及时张拉，并将临时束补拉到设计吨位。
3.3.9现浇段及边跨合拢段施工
34#、39#墩处现浇段长均为7.46m,采用墩侧搭设满堂式现浇支承平台施工。支架长12.5m。由其承受现浇段施工的竖向和水平作用力。由于34#、39#墩位于河岸坡地上，搭设支架前应先对地基进行平整、夯填碎石垫层处理，以提高地基承载力。现浇段施工完成后，利用三角挂篮施工边跨合拢段。合拢施工时，三角挂篮前端走入已完现浇段梁部，悬灌端加设浇灌混凝土重量一半的配重，配重采用水箱，通过抽排水，调整荷载重量。排水与混凝土浇灌同步进行，使合拢段两端不产生相对变位。合拢气温控制在相对稳定，变化幅度较小的时段进行。混凝土达到初凝后，及时进行洒水覆盖养护，混凝土达到设计强度后，解除固结设施，张拉边跨预应力束，完成边跨连续刚构体系转换。见边跨现浇段施工工艺框图。 3.3.10主梁施工过程中的线形控制
柳江双冲大桥为五跨连续刚构，其主梁悬臂施工期间的线形控制好坏将直接影响梁体结构的受力行为及合拢精度，也是该工序质量控制的一项重要工作。如何保证施工高精度，将合拢平面误差和高程偏差分别控制在10mm，15mm以内也是施工过程质量控制的一项重要课题。根据我公司近年来从事大跨度桥梁悬臂施