塔河重质原油改质项目项目220万吨/年延迟焦化装置 焦碳塔框架脚手架搭设方案
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.552 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.983 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.381 kN ；
钢管最大应力 σ= 0.552×106/4490.000=122.949 N/mm2 ； 钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；
支撑钢管的计算最大应力计算值 122.949 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm，满足要求！ 5.10、扣件抗滑移的计算:
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.381 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.11、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 5.12、静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×11.600 = 1.727 kN；
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钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.200×0.800×0.800 = 3.200 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.151 kN； 5.13、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.800×0.800 = 1.920 kN； 5.14、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.869 kN； 5.15、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.869 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.200+0.100×2 = 1.400 m； L0/i = 1400.000 / 15.900 = 88.000 ；
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由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.673 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=8869.488/（0.673×424.000） = 31.083 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 31.083 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.400 按照表2取值1.039 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.039×(1.200+0.100×2) = 1.808 m； Lo/i = 1808.068 / 15.900 = 114.000 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.489 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=8869.488/（0.489×424.000） = 42.778 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 42.778 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
6 模板支架的构造及使用要求
6.1、构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
6.2、立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.2m为宜，不宜超过1.5m。 6.3、整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； 中石化集团第五建设公司
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c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 6.4、剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.满堂脚手支架四周与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； c.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 6.5、顶部支撑点的设计：
a.在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.6、支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.用线锤对立杆的垂直度进行检查，保证立杆的垂直度符合《扣件式脚手架规范》。 c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； 6.7、施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况，立即停止浇筑砼，及时对脚手架和模板进行加固。
6.8、确保搭设材料符合要求，严格控制下列不安全因素的出现：
(1) 模板支架出现的不安全因素为：①普碳钢易锈蚀，严重的出现麻坑，影响其承载力；②钢管壁厚不均，设计时应充分考虑这一因素；③钢管的管端经气割或电焊割，端面严重不平整，用作立杆时，在对接扣件部位出现初弯曲，严重影响立杆的承载力，易失稳； (2) 扣件使用中存在的不安全因素为：①扣件来源杂乱，质量不均；②旧扣件有滑丝仍勉强使用；
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6.9、保证搭设的构造要求：
(1) 钢管支撑必须垂直，支撑必须稳定；
(2) 竖向钢管尽量采用对接扣件，传力的扣件必须拧紧； (3) 竖向支撑的接头位置必须错开，不得在同一水平面上；
(4) 必须有底部扫地杆、剪刀撑等构造措施，架子每步的双向水平杆必须接通； (5) 立杆底部垫块不得采用砖垫块。
7质量保证体系
7.1质量保证体系
项目经理：柳成志质量负责人：瞿继虎质量员：姜立章质量员：朱斌木工班 许进华钢筋班 葛俊明砼工班 金大玉架子班 窦家信电焊班 杨奎军
8 安全措施
7.1安全保证体系
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