精馏段
hOW提馏段
2.84?0.0000849?3600???1???10000.28??2/3?0.00301m
hOW2.84?0.000288?3600???1???10000.28??2/3?0.00680m
取板上清液层高度hL?0.08m
故精馏段hW?hL?hOW?0.08?0.00301?0.07699m提馏段hW?hL?hOW?0.08?0.00680?0.07320m（3）弓形降液管宽度Wd和截面积Af
由
lW?0.6 DWAf?0.054d?0.114
DAT
查弓形降液管参数图得
Af?0.054AT?0.054?0.126?0.00680m2Wd?0.114D?0.114?0.4?0.0456m验算液体在降液管中停留时间 精馏段??3600AfHT3600?0.00680?0.4??32.038s?5sLh0.0000849?3600 3600AfHT3600?0.00680?0.4??9.444s?5s
Lh0.000288?3600提馏段??故降液管设计合理
（4）降液管底隙高度h0
精馏段取h0?hw?0.006?0.07699?0.006?0.07099m
提馏段取h0?hw?0.006?0.07320?0.006?0.06720m 选用凹形受液盘,深度hw/=0.05m
2、 塔板布置
（1）D<800mm，故采用整块式。 （2）边缘区宽度确定
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/W?Wss?0.07mWc?0.05m 精馏段和提馏段均取
（3）开孔区面积Aa的计算
πr2xsin?1) 按此式计算：Aa?2(xr?x?180r22D0.4?（Wd?Ws)??(0.0456?0.07)?0.0844m22其中 D0.4r??Wc??0.05?0.15m22x?π0.1520.0844sin?1)?0.0478m2 故Aa?2(0.08440.15?0.0844?1800.1522（4）筛孔计算及其排列
由于所处理的物系无腐蚀性，可选用??3mm碳钢板，取筛孔直径d0?0.003m 筛孔按正三角形排列，取孔中心距t为
t?3d0?0.009m
筛孔数目n为n?1.155Aa1.155?0.0276??394个 t20.009222?d??0.005?开孔率为??0.907?0??0.907???10.08%
t0.015????精馏段气体通过阀孔的气速为u0?Vs0.0587??12.182m/s?Aa0.1008?0.0478
Vs/0.0603提馏段气体通过阀孔的气速为u0???12.514m/s
?Aa0.1008?0.0478/七精馏塔塔板的流体力学验算
1、 塔板压降
（1）干板阻力
hc计算
干板阻力hc由下式计算
?u????hc?0.051?0??V??C0???L?
d3由0??1查干筛孔流量系数图得C0?0.810 ?314
2故精馏段
?u0???V??12.182??2.834?hc?0.051????0.051??????0.0379m
C?0.810862.55?????0??L?提馏段
22?u?????12.514??3.369?hc?0.051?0??V??0.051?????0.0434m
C?0.810945.75?????0??L?（2）气体通过液层的阻力hl计算
22气体通过液层的阻力hl由式hl??hL计算
精馏段ua?Vs0.0587??1.244m/sAT?Af0.054?0.00680
F0?1.2442.834?2.094kg1/2/?s?m1/2?查充气系数关联图，得??0.56 故hl?0.56?0.08?0.0448m
Vs/0.0603提馏段ua???1.278m/sAT?Af0.054?0.00680
/F0/?1.2783.369?2.345kg1/2/?s?m1/2?
查充气系数关联图，得??0.55 故hl/?0.55?0.08?0.044m （3）液体表面张力的阻力hσ计算
液体表面张力产生的阻力h?由下式计算，即
/4?L4?21.94?10?3精馏段hσ???0.00207m液柱
?Lgd0862.55?9.81?0.0054?L/4?20.45?10?3提馏段hσ?/??0.00193m液柱
?Lgd0945.75?9.81?0.005/
气体通过每层塔板的液柱高度hp可按下式计算，即
精馏段hp?hc?hl?hσ?0.0379?0.0448?0.00207?0.0847m液柱
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提馏段hp?hc?hl?hσ?0.0434?0.044?0.00193?0.0893m液柱 气体通过每层塔板的压降为
精馏段?P p?hp?Lg?0.0847?862.55?9.81?716.70Pa?0.8kPa（设计允许值）提馏段?P p?hp?Lg?0.0893?945.75?9.81?797.91Pa?0.8kPa（设计允许值）
2、 液面落差
对于筛板塔，页面落差很小，且本设计的塔径和流量均不大，故可忽略液面落差影响。 3、 液泛
为防止塔内发生液泛，降液管内液层高Hd应服从下式关系：
Hd???HT?hW?
苯－氯苯物系属一般物系，取??0.5，则
精馏段??HT?hW??0.5?(0.4?0.07699)?0.2398m 而Hd?hp?hL?hd
板上不设进口堰，hd可由下式计算，即
hd＝0.153u/02?0.153?0.252?0.00956m液柱
Hd?0.0847?0.06?0.00956?0.1543m液柱
此时，
Hd???HT?hW?
提馏段??HT?hW??0.5?(0.4?0.07320)?0.2366m 而Hd?hp?hL?hd
板上不设进口堰，hd可由下式计算，即
hd＝0.153u/02?0.153?0.252?0.00956m液柱
Hd?0.0893?0.06?0.00956?0.1589m液柱
此时，
Hd???HT?hW?
综上，在本设计中不会发生液泛现象。
4、 漏液
对筛板塔，漏液点气速u0，min可由下式计算，即
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u0,min?4.4C0精馏段
?0.0056?0.13hL?hσ??L?V862.55?6.108m/s2.834
?4.4?0.810?0.0056?0.13?0.0448?0.00207?实际孔速u0?12.182m/s?u0，min 稳定系数为
K?u0u0,min?12.182?1.994,在1.5~2范围内
6.108u0,min?4.4C0提馏段
?0.0056?0.13hL?hσ??L?V945.75?6.264m/s3.369
?4.4?0.810?0.0056?0.13?0.044?0.00193?实际孔速u0?12.514m/s?u0，min 稳定系数为
K?u0u0,min?12.514?1.995,在1.5~2范围内
6.264故在本设计中无明显漏液。
5、 液沫夹带
液沫夹带量由下式计算，即
5.7?10?6?ua?eV???
?L?HT?hf?3.2hf?2.5hL?2.5?0.06?0.15m 5.7?10?6?1.244?故精馏段eV???21.94?10?3?0.40?0.15?5.7?10?6?1.278?提馏段eV???20.45?10?3?0.40?0.15?3.23.2?0.0441kg液/kg气<0.1kg液/kg气
?0.0516kg液/kg气<0.1kg液/kg气
在本设计中液沫夹带量eV在允许范围内。
八精馏塔塔板的负荷性能图
1、 漏液线
前已求得
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