河南科技大学毕业设计（论文）
将Z2=41，Z1=8，E=33.6mm，d2=246mm代入（2-10），有：?1=48.78°
对于双曲面齿轮传动，当确定了主动齿轮的螺旋角之后，可用下式近似的确定从动齿轮的名义螺旋角：
?2??1?? （2-11） 式中：?—双曲面齿轮传动偏移角的近似值. sin??Ed2F?22 （2-12）
E—双曲面齿轮的偏移距，mm；
d2—双曲面从动齿轮的节圆直径，mm；
F—双曲面从动齿轮的齿面宽，mm。
将?1=48.78°，E=33.6mm，d2=246mm，F=37.2mm代入（2-11）（2-12），有：? =14.03°，?2=34.75°
双曲面齿轮传动的平均螺旋角为： ???1??22 （2-13）
将?1=48.78°，?2=34.75°代入（2-13），有：?=41.8°。 §2.4.8 齿轮法向压力角的选择
加大压力角可以提高轮齿的强度、减少齿轮不产生根切的最小齿数。但对尺寸小的齿轮，大压力角易使齿顶变尖及刀尖宽度过小，并使齿轮的端面重叠系数下降。所以对轻负荷齿轮一般采用小压力角，使齿轮运转平稳，噪音低。“格里森”制双曲面齿轮传动中，微型乘用车选用22?30??的平均压力角。
§2.5 主减速器圆弧齿双曲面齿轮的几何尺寸计算
表3-1是“格里森”制圆弧齿双曲面齿轮的几何尺寸计算过程
1 2
计算公式 结果 8 41
Z1 Z2
16
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3 (1)(2) 4 F 5 E
6 d2 7 rd
8 ?1? 9 ?1?
10 cot?2i?1.2(3)
11 sin?2i
12
R(6)?(4)(11)m2?2.013 sin?(5)(11)i??(12)
14 cos?i?
15 (14)?(9)(13)
16 (3)(12)
17 Rm1?(15)(16) 18 TR?0.02(1)?1.0619
(12)(10)?(17) 20 tan??(5)(19)
21 1.0?(20)2 22 sin??(20)(21)
23 ?
24
sin??(17)(22)2?(5)(12)
0.074434 1.002766 0.074230 4.73° 0.310196
17
0.195 37.2 33.6 246 95.25 48.78° 1.1415 0.24 0.972387 101.913600
0.320587 0.947219 1.313169 20.3872 26.765930 1.22 451.40593 0.078365
1 0.081607
1.003066 1.016660
0.078125 0.080269 4.98° 4.62° 0.309173
0.308697
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25 tan?2
26 tan?1???(22)(25)
27 cos?1??
28 sin???(24)2(27)
29 cos??2
30 tan?1???(15)?(29)(28)
31 (28)?(9)?(30)?
32 (3)(31)
33 sin?1?(24)?(22)(32)
34 tan?1
35 tan?(22)1?(34)
36 ?1
37 cos?1
38 sin?1??(33)(37)
39 ?? 40 cos?1?
41 tan?(15)?(31)?(40)1?(38)42 ?1
43 cos?1
44 ?2?(42)?(39)
45 cos?2 46 tan?2
47
cot?(22)2?(33)
0.326291 0.227496 0.975086 0.318122 0.948050 1.147733 -0.000397 -0.000397 0.310225 0.326305 0.227473 12.82° 0.975091 0.318150 18.51° 0.948040 1.141430 48.81° 0.658971 30.28° 00.864011 0.582716 0.239278
18
0.325101 0.240309 0.972319 0.317975 0.948100 1.148106
-0.002100 -0.000420 0.309206 0.325140 0.240281 13.53° 0.972325 0.318007 18.50° 0.948088 1.141425 48.80° 0.658972 30.22° 0.864005 0.582732 0.252663
0.324446 0.247403 0.970733 0.317914 0.948120 1.148263
-0.002150 -0.000430 0.308662 0.324507 0.247357 13.90° 0.970743 0.317965 18.505° 0.948102 1.141375 48.805° 0.658989 30.20° 0.863982 0.582793 0.260055
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48 ?2
49 sin?2 50 cos?2
51
(17)?(12)(32)(37)
52 (12)(50) 53 (51)?(52)
54
(12)(45)(49) 55 (43)(51)(35)
56 ?tan?(41)(55)?(46)(54)01?(53)57 ??01 58 cos?01
59
(41)(56)(51) 60 (46)(56)(52) 61 (54)(55)
62 (54)?(55)(61) 63 (59)?(60)?(62)
64
(41)?(46)(63) 65 rd??(64)(58)
76.5° 0.972546 0.232711 27.408200
437.940622
465.348822
90.540161
79.399353
0.081366 4.65° 0.996743 0.003389
0.000108 7188.8302
0.001550 0.005044 110.6803
111.0420 19
75.81° 0.969532 0.244965 27.48373
9 416.0333
11 443.5170
50 90.82099
4 75.37430
9 0.075651 4.30° 0.997151 0.003142
0.000106 6845.569
7 0.002256 0.005504 101.5067
101.7957 75.48° 0.967797 0.251732 27.52750
0 404.8496
02 432.3771
02 90.98139
0 73.33659
3 0.070959 4.05° 0.997492 0.002942
0.000102 6672.265
2 0.002644 0.005688 95.8934
96.0932
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66 67 68 (7)(65) (3)(50)；1.0?(3)
0.857784 0.935688 0.991225
左 0.0503464 左 96.920860
右 0.8 右 0.240120 (5)?(17)(35)(34)(35)(37)69 70 71 72
73 74 75
76
77 78 79 80
81
82
83
；
（37）?(40)(67)左 Zm?(49)(51)
Z?(12)(47)?（70）
A?（12）m（49） A0.5（6）0?（49）
(73)?(72)
hgm?k(12)(45)(2)
(12)(46)(7) (49)(45)?(76)
?i
sin?i
?i2?(78)2.0
cos?i2
tan?i2
(77)(82)
20
1.018477 26.641032 -0.137891 105.304728
123.992945 18.688217 8.144765
0.623665
0.496584 45° 0.7071 22.5°
0.923900
0.414213
1.198923