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00本尺寸，偏差Δ用负值，分别为Ls??及Hs??,塑件内形径向及深度方向（开模方向）????的最小尺寸为基本尺寸，偏差Δ用正值，分别为Ls0及Hs0；型腔的最小尺寸为基本??z尺寸，制造公差δz用正值，即Lm0；型腔深度最小尺寸为基本尺寸，制造公差δz用
??z正值， 即Hm0型芯的最大尺寸为基本尺寸，制造偏差用负值，即Hm0??z；
具体计算如下：
按平均值法：塑件材质ABS收缩率为0.4%～0.6%，平均收缩率为0.5%，塑件表面质量一般，公差尺寸按SJ1372—78，四级，成型零部件的制造误差?z=1/3，成型零部件的磨损量?c=1/6， （1）型腔径向尺寸
Lm1=[140×(1+0.005)-0.75×0.56]Lm2=[50×(1+0.005)-0.75×0.28] Lm3=[49×(1+0.005)-0.75×0.28] Lm4=[62×(1+0.005)-0.75×0.32] Lm5=[34×(1+0.005)-0.75×0.26]
?0.1870?0.0930?0.0930?0.1070?0.0870 =140.28=50.04
0?0.1870mm
?0.093mm mm mm mm
=49.035 =62.07
?0.0930?0.1070 =33.975
?0.0870（2）型芯径向尺寸
lm = [lS +lSScp+0.75?]0??Z
代入数值可得
lm1=[135×(1+0.005)+0.75×0.56]
00?0.0.187 =136.095?0.0.187mm
0lm4=[34×(1+0.005)+0.75×0.26]0?0.087=34.365?0.087mm 0lm4=[30×(1+0.005)+0.75×0.26]0?0.087=30.345?0.087mm
lm4=[55×(1+0.005)+0.75×0.32]
（3）. 型腔深度与型芯高度 型腔深度尺寸为
0?0.107 =55.5150?0.107mm
??z Hm?[(1?Scp)HS?x?]0淮阴工学院毕业设计说明书（论文）
式中 x——修正系数，取x=2/3 代入数值计算可得
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?0.127?0.127Hm1=[75×(1+0.005)-0.38×2/3]0 =75.1200mm ?0.087?0.087Hm2=[36×(1+0.005)-0.26×2/3]0 =36.0010mm
同理可得型芯高度尺寸计算公式
hm?[(1?Scp)hS?x?]0??z
代入数值计算可得
?0.127?0.127hm1=[72.5×(1+0.005)+0.38×2/3]0 =73.120mm ?0.087?0.087hm2=[38.5×(1+0.005)+0.26×2/3]0 =38.860mm
式中：Scp—为塑料的平均收缩率；（%）
Δ—为塑件公差；
δz—为制造公差，一般为（1/6～1/3）Δ
4．4 合模导向机构
为确保动模与定模在合模时能准确对中，在模具中必须设置导向机构。导向机构主要用于保证动模和定模两大部分或模具内其他零部件之间的准确合，起定位和定向作用。绝大多数导向机构由导柱和导套组成，称之为导柱导向机构。在本次设计中，由于采用的是两板单分型面圆弧抽芯模具结构，所以决定采用常用的四组导柱导套作导向机构。
由于导柱导套长期配合使用，所以其使用要求很高，要求表面耐磨、有韧性、抗曲能力强、不易折弯，所以决定采用T8A钢，热处理为表面淬火到50-55HRC,58-6HRC.两者硬度选的不同是为了改善摩擦急防止导柱或导套拉毛，延长配合寿命。
4. 5 抽芯机构
注塑模中凡与注塑机开模方向一致的分型和抽芯都比较容易实现，根据本塑件的外形轮廓和结构，适宜采用齿轮抽芯机构，这样可以获得较大的抽芯距和抽芯力。但这种机构设计时应注意合模注塑时，型芯固定板会因为注塑时的侧向压力而产生向下旋转的趋势，故必须使固定板的侧向端面与楔紧块端面紧紧贴合在一起。开模时，通过外部液压马达传输动力将圆弧型芯抽出，具体结构如图4-8。
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图4-8 抽芯结构图
4. 6 液压马达的选用
液压马达是作连续旋转运动并输出转距的液压执行元件，其常见的分类方法是根据结构形式分的，可分为齿轮马达、叶片马达、柱塞马达等，根据本塑件的外形轮廓和结构，本次设计采用的是轴向柱塞式液压马达，它由液体压力作用在往复运用的柱塞上而工作的
4.6.1 液压马达的压力
液压马达的出口压力称为背压，为保证液压马达运转的平稳性，取其液压马达的背压为0.5MPa-1MPa。 4.5.2 液压马达的排量、流量
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液压马达的排量、理论流量、实际流量、额定流量及泄露量与液压泵相类似，所不同的是指进入液压马达的液体体积，且实际流量qM大于理论流量qMt，即qM-qMt=q1 4.5.3 液压马达的转速和容积效率
液压马达在其排量一定时，其理论转速n1取决于进入马达的流量qM，即
n1?qM VM由于马达实际工作时存在泄露，并不是所有进入液压马达的液体都能推动液压马达做功，一小部分液体因泄露损失掉了，所以计算实际转速时必须考虑马达的容积效率?MV，即
?MV?则马达实际输出转速为
qMtqM?q1q??1?1 qMqMqM?M?qM?q1qM??MV VMVM4.5.4 液压马达的转矩和机械效率
设马达的进、出口压力差为?p，排量为VM，不考虑功率损失，则液压马达输入液压功率等于输入机械功率，即
?pqt?Ttwt 所以马达的理论转矩Tt为 Tt??pVM 2?液压马达的机械效率定义为实际输出转矩与理论转矩Tt之比，即 ?Mn?TTt??T?T ??1?TtTtTt该制件的圆弧型芯需旋转出75mm的距离，故需采用低速大转速的液压马达，经计算采用ZM型轴向点接触柱塞式液压马达，其结构如4-9图所示。
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图4-9 ZM型轴向点接触柱塞式液压马达
4．7 楔紧块的设计
楔紧块用于在模具闭合后锁紧滑块，承受成型时塑料熔体对固定板的推力，它结构简单，加工方便，使用比较广泛，其设计如图4-10所示。
图4-10楔紧块的结构图
4. 8 脱模顶出机构
注射成型后，使塑件从成型零件上脱出的机构为脱模机构。脱模机构是由一系列推出零件及其辅助零件组成，可具有不同的脱模动作。脱模机构的动力来源于安装在注射机合模机构上的顶杆。由于推出机构的动作是通过装在注射机合模机构上的顶杆