mm； (3-1) 设计厚度为：
； (3-2) 名义厚度 ； (3-3)
查其最小厚度为6mm，则此时厚度满足要求，且经检查，???没有变化，故合适。
t
mm
3.1.3 管箱厚度计算
管箱由两部分组成：短节与封头；且由于前端管箱与后端管箱的形式不同，故此时将前端管箱和后端管箱的厚度计算分开计算。
前端管箱厚度计算:
前端管箱为椭圆形管箱，这是因为椭圆形封头的应力分布比较均匀，且其深度较半球形封头小得多，易于冲压成型。
此时选用标准椭圆形封头，故??1，且同C1?0;C2?2mm，??1则封头计算厚度为： ； (3-4) 设计厚度 (3-5)
名义厚度 （为向上圆整量）； 经检查，???没有变化，故合适
tC1?0;C2?2mm
查JB/T4746—2002《钢制压力容器用封头》可得封头的型号参数如下：
表3-1 DN400标准椭圆形封头参数
26
DN(mm) 总深度H(mm) 400 125 内表面积A(㎡) 0.2049 容积(m3) 0.0115 封头质量（㎏） 9.7 短节部分的厚度同封头处厚度，为6mm。
3.2 开孔补强计算
在该台固定管板式换热器上，壳程流体的进出管口在壳体上，管程流体则从前端管箱进入，而后端管箱上则有排污口和排气口，因此不可避免地要在换热器上开孔。开孔之后，出削弱器壁的强度外，在壳体和接管的连接处，因结构的连接性被破坏，会产生很高的局部应力，会给换热器的安全操作带来隐患。因此此时应进行开孔补强的计算。
由于管程与壳程出入口公称直径均为100mm，按照厚度系列，可选接管的规格为，接管的材料选为20号钢。
3.2.1 壳体上开孔补强计算
1) 补强及补强方法判别：
①补强判别：根据GB150表8-1，允许不另行补强的最大接管外径是?89mm，本开孔外径为159mm，因此需要另行考虑其补强。
②开孔直径 ， (3-6)
满足等面积法开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。
2) 开孔所需补强面积计算：
???n86??0.688mm； (3-7) 强度削弱系数fr?t???125接管有效厚度 (3-8)
27
tfr?0.688mm
开孔所需补强面积按下式计算：
(3-9) ；
3) 有效补强范围 (3-10)
有效高度：
（a）外侧有效高度h1为： (3-11) （b）内侧有效高度h2为： (3-12) 4) 有效补强面积 ①壳体多余金属面积：
壳体有效厚度： (3-13) 则多余的金属面积A1为： (3-14)
②接管多余金属面积： 接管计算厚度： (3-15) 接管多余金属面积A2： (3-16)
28
h2?0mm
③接管区焊缝面积（焊脚取为4mm）： (3-17) ④有效补强面积： (3-18) 5) 另需补强面积: (3-19)
拟采用补强圈补强
根据接管公称直径DN100，参照JB/T4736-2002补强圈标准选取补强圈的外径，内径（选用E型坡口）。因为，则补强圈在有效补强范围内。
补强圈的厚度为：
(3-20)
考虑钢板负偏差并经圆整（一般设计时都是向上圆整）取壳体和管箱上补强圈的名义厚度为4mm，即。
3.2.2 前端管箱开孔补强计算
1 ) 补强及补强方法判别：
①补强判别：根据GB150表8-1，允许不另行补强的最大接管外径是?89mm，本开孔外径为159mm，因此需要另行考虑其补强。 ②开孔直径
29
， （3-21）
满足等面积法开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。
2 ) 开孔所需补强面积计算：
强度削弱系数； （3-22） 接管有效厚度 ； （3-23）开孔所需补强面积按下式计算：
； 3 ) 有效补强范围 ① 效宽度： （3-25） ②有效高度:
（a）外侧有效高度h1为： （3-26） （b）内侧有效高度h2为： （3-27） 4 ) 有效补强面积 ① 管箱多余金属面积： 管箱有效厚度： (3-28) 则多余的金属面积A1为:
(3-29) ②接管多余金属面积：
（3-24）30