河南理工大学本科毕业设计（论文）
适宜风速（不小于1m/s）。 K采高——回采工作面采高调整系数 K采面长——回采工作面长度调整系数。 K温——回采工作面温度系数。
新登煤矿炮采工作面最大控顶2.8 m，最小控顶距1.2m，控顶距取最大控顶距2.8 m，平均采高1.9m，工作面长度一般在80～150m，工作面温度在20--23℃。
《通知》表2：K采高——回采工作面采高调整系数
采高(m) 系数K采高 <2.0 1.0 2.0～2.5 1.1 2.5～5.0及放顶煤工作面 1.5 《通知》表3：K采面长——回采工作面长度调整系数
回采工作面长度（m） 80～150 长度调整系数K长 1.0 150～200 1.0～1.3 >200 1.3～1.5 《通知》表4：K温——回采工作面温度与对应风速调整系数
回采工作面空气温度（℃） 采煤工作面风速（m/s） 配风调整系数K温 <18 18～20 20～23 23～26 26～28 28～30 0.3~0.8 0.8～1.0 1.0～1.5 1.5～1.8 1.8～2.5 2.5～3.0 0.90 1.00 1.00～1.10 1.10～1.25 1.25～1.4 1.4～1.6 由以上《通知》表2、表3、表4中选取K采高=1.0、K长=1.0； K温=1。 将以上数据代入公式：
Q基本=工作面控顶距×工作面实际采高×70%（工作面有效断面）×适宜风速。 Q基本=2.8×1.9×0.7×1.0×60
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=224 m3/min
Q采=Q基本×K采高×K采面长×K温 得：
Q采=224×1×1.0×1 =224m3/min
b.按工作面温度选择适宜的风速进行计算
2.8?1.2Q采=60×V采×S采=60×1.0××1.9= 228 m3/min
2（温度取20～23度，风速取1.0m/s） 式中：
V采——采煤工作面风速，m3/s； S采——采煤工作面的平均断面积，m2。
c.按回采工作面同时作业人数和炸药量计算需要风量： 每人供风≦4 m3/min：
Q采≥4N=4×50=200 m3/min 每千克炸药供风≦25 m3/min： Q采≥25A=25×4.8=120 m3/min 式中：
N——工作面最多人数，
A——一次爆破炸药最大用量，Kg。（取1次爆破最大值） d.按风速进行验算：
15S< Q采<240S
2.8?1.22.8?1.215××1.9<228<240××1.9
22式中：
S——工作面平均断面积，m2 取风量为228 m3/min。 31051综采工作面：
a.按气象条件确定需要风量
Q采=Q基本×K采高×K采面长×K温 式中：
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Q采——采煤工作面需要风量，m3/min
Q基本——不同采煤方式工作面所需的基本风量，m3/min
Q基本=工作面控顶距×工作面实际采高×70%（工作面有效断面）×
适宜风速（不小于1m/s）。 K采高——回采工作面采高调整系数 K采面长——回采工作面长度调整系数。 K温——回采工作面温度系数。
新登矿综采工作面最大控顶3.8 m，最小控顶距3.2m，控顶距取最大控顶距3.8 m，平均采高2.2m，工作面长度一般在150--200，工作面温度在20--23℃。
由以上《通知》表2、表3、表4中选取K采高=1.1、K长=1.1； K温=1。 将以上数据代入公式：
Q基本=工作面控顶距×工作面实际采高×70%（工作面有效断面）×适宜风速（不小于1m/s）。
Q基本=3.8×2.2×0.7×1.0×60
=351 m3/min
Q采=Q基本×K采高×K采面长×K温 得：
Q采=351×1.1×1.1×1 =425m3/min
3.8?3.2×2.2= 462 m3/min 2b.按工作面温度选择适宜的风速进行计算
Q采=60×V采×S采=60×1×
（温度取20～23度，风速取1.0m/s） 式中：
V采——采煤工作面风速，m3/s； S采——采煤工作面的平均断面积，m2。
c、按回采工作面同时作业人数和炸药量计算需要风量： 每人供风≦4 m/min：
Q采≥4N=4×50=200 m3/min
该工作面面采用综采，故不用炸药量计算需要风量 式中：
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N——工作面最多人数， d、按风速进行验算：
15S< Q采<240S
3.8?33.23.8?3.215××1.9<462<240××1.9
22式中：
S——工作面平均断面积，m2 故，取工作面所需风量为462 m3/min。 (2)掘进工作面需要风量. 25131机巷
a、按瓦斯涌出量计算：
Q掘=100×q掘×K掘通=100×0.5×1.2=60 m3/min 式中：
Q掘——单个掘进工作面需要风量，m3/min；
q掘——掘进工作面回风流中瓦斯的绝对涌出量，m3/min； K
掘通
——瓦斯涌出不均衡通风系数。（取前7月的瓦斯报表值，日最
大绝对瓦斯涌出量与月平均日瓦斯绝对涌出量的比值）。
b、按局部通风机实际吸入风量计算需要风量 Q掘=Q扇×Ii+15S=200×1+15×7=305m3/min
式中：
Q扇——局部通风机实际吸入风量，m3/min。安设局部通风机的巷道中
的风量，除了满足局部通风机的吸入风量而外，还应保证局部通风机吸入中至掘进工作面回风流之间的风速岩巷不小于0.15m/s、煤巷和半煤巷不小于0.25m/s，以防止局部通风机吸入循环风和这段距离内风流停滞，造成瓦斯积聚；
新登煤矿所使用的局部通风机为BKJ66-11NO.4.5（2×5kw），实际吸风量
为200 m3/min；陈四楼煤矿每个掘进工作面均采用1台局部通风机，不存在1台以上的局部通风机同时通风，故Ii=1；
Ii——掘进工作面同时通风的局部通风机台数。 c、按掘进工作面同时作业人数和炸药量计算需要风量： 每人供风≦4 m3/min：
Q掘≥4N=4×20=80 m3/min
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该掘进工作面使用的是乳化炸药，所以不用按炸药量计算 式中：
N——掘进工作面最多人数，
A——一次爆破炸药最大用量，Kg。 d、按风速进行验算
Q掘=305>15S掘=15×7=105 Q掘=305<240S掘=240×7=1680 式中：
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S掘——掘进工作面的断面积，m。 所以取风量为305m3/min。
25091机巷掘进工作面、21031付巷掘进工作面和25091付巷掘进工作面使用风机型号与25131机巷掘进工作面相同，即风机型号都采用BKJ66-11NO.4.5（2×5kw），实际吸风量为200 m3/min,且工作面绝对瓦斯涌出量都不大，掘进进工艺都相同。故这两个掘进工作面所需风量都取305 m3/min。
31091机巷掘进工作面： a、按瓦斯涌出量计算：
Q掘=100×q掘×K掘通=100×0.7×1.2=84 m3/min 式中：
Q掘——单个掘进工作面需要风量，m3/min；
q掘——掘进工作面回风流中瓦斯的绝对涌出量，m3/min； K
掘通
——瓦斯涌出不均衡通风系数。（取前7月的瓦斯报表值，日最
大绝对瓦斯涌出量与月平均日瓦斯绝对涌出量的比值）。
b、按局部通风机实际吸入风量计算需要风量
Q掘=Q扇×Ii+15S=280×1+15×7=385m3/min 式中：
Q扇——局部通风机实际吸入风量，m3/min。安设局部通风机的巷道中的
风量，除了满足局部通风机的吸入风量而外，还应保证局部通风机吸入中至掘进工作面回风流之间的风速岩巷不小于0.15m/s、煤巷和半煤巷不小于0.25m/s，以防止局部通风机吸入循环风和这段距离内风流停滞，造成瓦斯积聚；
新登煤矿所使用的局部通风机为BKJ66-11NO.5.0（2×5.5kw），实
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际吸风量为280 m/min；陈四楼煤矿每个掘进工作面均采用1台局部通风机，不存在1台以上的局部通风机同时通风，故Ii=1； Ii——掘进工作面同时通风的局部通风机台数。
c、按掘进工作面同时作业人数和炸药量计算需要风量：
每人供风≦4 m3/min：
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